База образца

Длина базы образца, о 50 0.5 50 0,5 — [c.159]

При испытаниях на торсионных пластометрах рабочая база образца практически не изменяется, и поэтому условие постоянства скорости деформации соблюдается при постоянной скорости вращения активного захвата. Если привод торсионного пластометра позволяет в процессе испытаний плавно менять скорость вращения активного захвата, на нем также можно моделировать различные законы нагружения при однократных испытаниях. [c.30]

Средняя прочность волокон монотонно снижается по мере увеличения базы образца (рис. 9). [c.36]

Рис. 9. Зависимость средней прочности волокон бора от базы образца (длины волокна) с различным коэффициентом вариации прочности К

Отрезок О — / в масштабе оси Д/ представляет собой удлинение образца (в пределах базы) непосредственно перед разрушением отрезок 0G — удлинение (в пределах базы) образца, составленного из двух частей, образовавшихся после разрушения, с учетом исчезновения упругой деформации Д/упр (отрезок IG). [c.111]

На рис. 6.9 показана цилиндрическая часть образца с галтелью (сечение по плоскости симметрии, проходящей через ось вращения) и расчетная сетка конечных элементов. Реализовывался режим жесткого нагружения (задавались перемещения головки образца), соответствующий следующему циклу изменения деформаций на измеряемой базе образца растяжение до деформации бц = 0,9%, последующее сжатие до деформации [c.163]

Для высокотемпературных испытаний используются трубчатые образцы 1 диаметром 18—21 мм с толщиной стенки до 2 мм (рис. 2.1, а). Рабочая база образца составляет 50 мм. Нагрев осуществляется вольфрамовым нагревателем 9 диаметром 3 мм, располагаемым внутри образца (рис. 2.3). Такая система нагрева поз- воляет получать температуру в рабочей зоне образца до 1500° С и выше. Кроме того, она открывает свободный доступ к наружной поверхности образца для исследования микроструктуры, измерения температуры и деформаций (размещения деформометра 20), а также для измерения электрического сопротивления рабочей зоны образца в процессе его циклического нагружения. Для нагрева используется силовой трансформатор типа ОСУ-20, а также регулировочный трансформатор типа РНО-250-10. Темпе- [c.32]

В практике малоцикловых испытаний используются обычно измерения либо продольных, либо поперечных деформаций на рабочей базе образца [34—36, 43, 44). Причем при измерении поперечных деформаций бывает необходим их дальнейший пере- [c.45]

Таким образом, особенности развития деформаций по базе образца и их уровень определяют возможность пересчета поперечных деформаций в продольные, а также выбор метода и средств измерения деформаций при малоцикловом нагружении. [c.50]

Таким образом, измерение разности температур АТ на участке Аг между точками 2—4, находящимися на отрезке 1—5, позволяет получить значение А Г/Ах, близкое к действительному градиенту температур 4Т дл. Принимая, что в силу малости упругих деформаций переходной части образца, величины Р и Ах могут считаться постоянными, количество выделившегося в процессе пластического деформирования базы образца тепла и прошедшего при этом за время т через правую и левую переходные части согласно уравнению (3.18) соответственно составит [c.70]

Рассмотренные выше энергетические критерии в деформационных терминах предполагают определение долговечности на стадии образования макротрещин. Стадии зарождения магистральной трещины, как известно, предшествует стадия рассредоточенного трещинообразования, которая может быть объяснена особенностями развития деформаций на рабочей базе образца. [c.130]

Средние значения деформаций (циклических и односторонне накопленных), полученные суммированием по отдельным участкам, равным 0,5 мм и 5 мм и отмеченным на рабочей базе образца рисками, в виде [c.132]

Проведенная статическая обработка показала, что неравномерность пластической деформации на рабочей базе образца может быть оценена через параметры вероятностных кривых нормального распределения (рис. 4.29, б и 4.30, б), определяемых уравнением вида [c.138]

Смешанный тип разрушения определится предельной суммой как усталостного, так и квазистатического повреждений, получаемой в соответствии с зависимостями (4.102) и (4.103). Первые микротрещины появляются в местах максимальных деформаций, и количество трещин определяется в соответствии с кривыми распределения деформаций по базе образца [89]. С увеличением количества циклов нагружения число микротрещин непрерывно возрастает. Если в начале нагружения, когда еще отсутствовали микротрещины, имеет место собственно пластическая деформация, то с возникновением микротрещин начинает развиваться и деструктивная деформация, обусловленная открытием и закрытием микротрещин, а также смещением и разворотом блоков относительно [c.147]

Приведенные данные показывают, что на основе представлений о микронеоднородности развития пластической деформации по рабочей базе образца, вызывающей неравномерность накопления усталостных и квазистатических повреждений в локальных участках, может быть объяснено возникновение рассредоточенных микротрещин, развитие которых приводит к образованию магистральной трещины. [c.161]

Метод построения кривой (ej) по результатам измерений продольной базы образца содержит следующую некорректность. Вследствие неравномерного растяжения как всего образца, так и выбранной для измерений базы, вычисление деформации как 1п (///о) по измерениям текущей длины I продольной базы 4 в действительности дает осредненную по базе деформацию [c.160]

С целью экономии металла допускается уменьшать ширину образцов в до толщ ины стенки конструктивного элемента б (в = 5). Длина рабочей части образцов (база образцов) должна быть равной 100 мм. [c.131]

Проведенная статистическая обработка показала, что неравномерность пластической деформации на рабочей базе образца может быть оценена через параметры кривых накопленной вероятности (рис. 36 и 46), определяемых для нормального закона распределения уравнением вида X = Прз а, [c.27]

Изменение размера базы образца из стали при охлаждении — результат сложения термического сокращения е, и фазовой ди-латации расширения е/, связанной с перестройкой ГЦК-решетки в ОЦК-решетку при Fey->Feo. По дилатометрическим кривым (дилатограммам) устанавливают температуры начала Га и конца Гк превращений аустенита и соответствующую им наблюдаемую фазовую дилатацию е/ (рис. 13.19). Дилатограммы снимаются для серии СТЦ, охватывающей весь диапазон типовых режимов сварки. [c.519]

Так, если исследователь ставит своей целью проведение исследований по дробному нагружению (многоклетьевая или реверсивная прокатка, штамповка), предпочтение следует отдать методу испытания на кручение или на плоское сжатие. Эти методы лучше других применять и при моделировании таких процессов, как прессование, ковка, т. е. когда значительны истинные деформации. При испытаниях на кручение наиболее просто воспроизводить условие постоянства скорости деформации, так как рабочая база образца в процессе испытаний не изменяется. Другие виды испытаний (сжатие, плоское сжатие, растяжение) требуют использования кулачков соответствующей профилировки. [c.50]

База образца 109, 111 Барьер энергетический 250, 251 Бимомеит 651 Блок кристалла 235, 237 [c.821]

Проведенная статистическая обработка показала, что неравномерность пластической деформации на рабочей базе образца, обратимой в цикле (рис. 2.11), может быть оценена через параметры вероятностных кривых нормального распределения, определяемых уравнением вида х = 17ра -Н а, где х есть либо местная циклическая деформация б , либо местная односторонне накопленная деформация е , соответствуюпдая заданному квантилю нормального распределения 17 а п а — соответственно стандартное отклонение и математическое ожидание. [c.34]

На рис. 3.24 приведены результаты расчета задачи о циклическом неизотермическом деформировании цилиндрического образца и режиме жесткого нагружения. Расчет производили методом конечного элемента на основе деформационной теории длительного малоциклового нагружения. Режим деформирования при поддержании постоянными от цикла к циклу максимальных продольных перемещений расчетной базы образца (жесткое нагружение) оказывается существенно нестационарным. Аналогичные эффекты возникают и при мягJ oм нагружении, а также при постоянных с возрастанием числа циклов поперечных деформациях в середине образца, измеряемых с помощью деформометра. [c.155]

Разработанный метод нагрева с размещением нагревателя внутри трубчатого образца позволил осуществлять металлографические исследования микроструктуры поверхности образца, следить за развитием трещины и деформаций в ее вершине, а также размещать специальный деформометр непосредственно на рабочей базе образца и тем самым увеличивать точность получения деформационных характеристик по сравнению с используемыми при высокотемпературных испытаниях безконтактными методами. [c.56]

На рис. 3.1 представлена блок-схема регистрации циклического предела пропорциональности. Образец 1 испытывался при циклической знакопеременной нагрузке, как было oтмeчeнo в гл. 2, на модифицированной установке УМЭ-10т [31], позволяющей с помощью динамометра машины и деформометра 3, размещаемого на рабочей базе образца, осуществлять на двухкоорди- [c.58]

Результаты эксперимента по жесткому нагружению образца из стали 12Х2МФА ва = 1,3%, Мр = 396 ц) показывают, что общая величина затраченной механической работы составляет А = 1,73 10 Дж при общей выделившейся тепловой энергии Q = 1,07 10 Дж и общей энергии, поглощенной материалом, Е = 0,66-10 Дж. Если предположить, что практически до образования трещины деформирование и повреждение материала являются равномерными по всему объему базы образца, и отнести приведенные выше величины к этому полному объему, то соот-ветствующие удельные характеристики будут иметь следующие значения А = 591,5-10 Дж/м = 366,7-10 Дж/м и = = 244,8-10 Дж/м . [c.81]

При упругопластическом циклическом деформировании образцов <5 надрезом в малоцикловой области разрушения изменение с ростом числа циклов нагружения измеряемой осредненной деформации (в том числе и пластической) на выбранной базе образца, так же как и для образца без надреза, зависит от условий нагружения и структурного состояния материала. В некотором масштабе деформаций изменения деформаций (усилий) надрезанного образца при этом качественно повторяет поведение ненадрезанного образца. [c.123]

При неоднородном напряженном состоянии наличие надреза на образце (или детали) изменяет характер распределения энергии, между отдельными объемами вследствие их неравномерного деформирования. В условиях однородного напряженного состояния до момента образования шейки (или трещины) распределение поглощаемой энергии является сравнительно равномерным (речь идет о некоторой средней величине энергии на любом макроучастке базы образца), хотя, как будет показано далее, и в условиях однородного напряженного состояния вследствие микронеоднород-ности развития деформаций поглощаемая энергия неодинакова для отдельных объемов. Неравномерность деформации в зона надреза обусловливает и неравномерность распределения энергии между отдельными объемами. Причем чем выше коэффициент концентрации напряжений (деформаций) в зоне надреза, тем вышн эта неравномерность, и общее количество энергии, затрачиваемое на разрушение и определяемое площадью под кривой статического растяжения для двух образцов, имеющих одинаковые номинальные сечения, меньше для образца, у которого выше коэффициент концентрации напряжений (острее надрез). [c.124]

Измерения микротвердости трубчатых образцов стали Х18Н10Т, поверхность которых подвергалась электрополировке для снятия наклепанного поверхностного слоя, осуществлялись на приборе ПМТ-3 алмазной пирамидой с углом при вершине 136°, с нагрузками на индентор 10, 20, 50, 75, 100, 150 и 200 г. Отпечатки наносили по образующей на рабочей базе образца приблизительно через каждые 0,5 мм, и их диагонали измеряли при увеличении около 500 крат [c.140]

Наличие деформационной неоднородности при малоцикловом нагружении приводит к неравномерному накоплению повреждений в отдельных участках рабочей базы образца. В результате в местах максимальных деформаций наблюдается более раннее возникновение предельных состояний с образованием микротрёщин. [c.146]

Выпадение мелкодисперсных частиц вызывает повышение сопротивления деформированию, и на первой стадии нагружения, когда частицы еще малы, наблюдалось сильное уменьшение ширины петли и рост предела текучести [69, 70]. Коагуляция частиц, вызывавшая ослабление границ зерен, на некоторой стадии нагружения, зависящее от уровня нагрузки, приводила к возникновению Ашкротрещин по границам зерен, и при измерении деформаций на определенной базе образца получали увеличение ширины петли гистерезиса. Повышение сопротивления деформированию на первых стадиях нагружения связано в основном с блокированием дислокаций выпавшими частицами, эффективность которой зависит также и от количества частиц. Увеличение размера частиц на последующих стадиях нагружения сопровождается в основном за счет их коагуляции и в связи с этим уменьшением плотности частиц. Последнее обстоятельство облегчает перемещение дислокаций либо за счет их отрыва, либо за счет переползания. В резу.льтате на последующих стадиях нагружения уменьшается сопротивление материала малоцикловому деформированию, и это также наряду с ростом доли деструктивной деформации за счет роста поврежденности материала приводит к увеличению ширины петли гистерезиса. [c.186]

Следует отметить, что при статическом разрушении точке S на диаграмме разрушения (рис. 5.24) соответствует стадия, когда участок равномерной деформации на рабочей базе образца практически полностью исчезает и деформация начинает локализо- [c.206]

Gage length — Длина калибра. Первоначальная длина базы образца, на котором измеряются напряжение, изменение длины и другие характеристики. [c.967]

Расчет долговечности при циклическом упругопластическом деформировании основан на использовании циклических деформационных характеристик материалов,, изменяющихся с числом циклов нагружения, и величины предельной пластичности при однократном статическом разрыве. Вследствие структурной неоднородности поликристаллических материалов, к которым относятся конструх ционные стали и сплавы, при циклическом упругопластическом деформировании наблюдается неоднородность развития пластической деформации в отдельных зернах (или участках) рабочей базы образца, нагружаемого в условиях однородного напряженного состояния. В результате в участках с повышенными значениями пластической деформации (по сравнению со сред ней) возникают предельные по накопленному повреждению состояния с образованием микротрещин. На основе эксперименталЬ ного измбрения локальных деформаций на поверхности образцэ1 показана возможность описания рассредоточенного трещинообразования при малоцикловом нагружении (статья С. В. Серен-сена, А. Н. Романова и М. М. Гаденина). При этом показано так--же, что степень структурной неоднородности может быть описана через параметры нормального закона распределения микротвердости. [c.3]

Для исследования особенностей развития деформаций использовались трубчатые образцы из аустенитной стали Х18Н10Т с длиной рабочей части 40 мм, на которой с помощью алмазной пирамиды на приборе ПМТ-3 наносились риски (предварительно. поверхность образца была отполирована) на расстоянии 0,5 мм. Деформирование осуществлялось при циклическом нагруялвнии на растяжение-сжатие с частотой 1 цикл/мин на установке типа УМЭ-10Т. Измерение деформаций на базе образца осуществлялось с помощью продольного деформометра, и запись петли гистерезиса производилась на двухкоординатном приборе. Кроме [c.22]

Как видно из рис. 1а, при упругопластическом деформировании в отдельных зонах рабочей базы при средней деформации на базе 2,02% наблюдаютсУя деформации от 1,2 до 3,2%. С увеличением обш ей деформации местные деформации продолжают расти и при средней деформаций 4,23% достигают величины 6%, а при 7,38% — от 5 до 9,5%. Причем увеличение средней деформации сопровождается ростом местной, как правило, в одних и тех же участках. После Снятия нагрузки на отдельных участках исходного деформирования последующее нагружение в ту же сторону (растяжение) сопровождается преимущественным деформированием тех же зон (пунктирные кривые на рис. 1а получены при предположении, что исходным является нагружение после разгрузки). Однако интенсивность развития деформаций в этих зонах неодинакова, и при этом происходит некоторое выравнивание общих деформаций по всей базе. В процессе исходного деформирования, в том числе после промежуточных разгрузок, а также при смене знака нагружения, деформация на базах размером 5 мм остается относительно равномерной. При смене знака нагрузки максимальные местные (на участках величиной 0,5 мм) циклические деформации сжатия наблюдаются в тех же местах, где они были наибольшими и при растяжении. С увеличением количества циклов нагружения происходит некоторое перерас-лред( ление деформаций в отдельных участках базы образца, однако зоны с повышенным уровнем деформации, определяемые на базах 0,5 мм, остаются. [c.24]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...