Свёрла Кромки режущие - Углы заточки

Чтобы обеспечить достаточную величину заднего угла в процессе ре-, зания у точек режущей кромки, близко расположенных к оси сверла, а также для получения более или менее одинакового угла заострения зуба вдоль всей длины режущей кромки, задний угол заточки делается на периферии 8—14 , а у сердцевины 20— [c.225]

Задний угол заточки а — угол между плоскостью, касательной к задней поверхности в рассматриваемой точке режущей кромки, и плоскостью, касательной в той же точке к поверхности, образованной вращением режущей кромки вокруг оси сверла. [c.323]

С целью достижения более или менее одинакового угла заострения на протяжении всей режущей кромки, а также для обеспечения достаточной величины заднего угла в процессе резания приходится делать переменным также и задний угол заточки. На периферии он принимается равным 8—14°, а у сердцевины 20—25° в зависимости от диаметра сверла. Мелкие свёрла имеют на периферии большие задние углы по сравнению с крупными свёрлами. [c.323]

Комбинированные свёрла (фиг. 22) изготовляются двухсторонними для лучшего использования материала. Канавки делаются или прямыми, или косыми (реже винтовыми) с углом наклона ш = 5—8°. Угол режущей части 59—60 , угол поперечной кромки 50—55°. Задний конус принят 0,05— 0,10 мм на всю длину сверла. Толщина сердцевины С = (0,15-f-0,17) D и увеличивается по направлению к хвосту под углом 3°. Передний угол заточки 5—6°. Заточка такого сверла производится таким же образом, как и [c.331]

Производительность сверла может быть повышена с помощью двойной заточки угла при вершине сверла (фиг. 179). При этом увеличиваются длина режущей кромки и угол между главной режущей кромкой и фасочной (у ленточки) кромкой, в результате чего стойкость инструмента возрастает. Рекомендуется затачивать второй угол конуса 2ф = 70—75° при длине с 0,2 d. [c.239]

Угол при вершине ф выбирается в зависимости от обрабатываемого материала. Для универсального назначения ф = 594-60°. Угол поперечной кромки ф зависит от выбранных величин углов ф и а. Обычно он равен 55°. Для уменьшения трения калибрующая часть сверла снабжена боковым углом Ф1 = 54-8° и утонением по диаметру в пределах 0,05—0,10 мм на всю длину сверла. Для облегчения работы рекомендуется на режущих кромках делать стружколоматели (фиг. 183). Они должны быть расположены несимметрично относительно оси сверла и иметь заднюю заточку. Ширина их 2—3 мм, расстояние между ними 8—12 мм. Канавки должны расширяться по мере удаления от режущей части. Передняя поверхность сверла выступает вперед за нормаль NN, и передний угол получается отрицательным. Поэтому перовое сверло работает в более тяжелых условиях, чем спиральное. Для улучшения процесса резания передняя поверхность снабжается лункой, — тогда угол Y получается больше или равным нулю. При глубокой лунке из-за ослабления лезвия прочность сверла понижается. Задний угол а выбирается в пределах 10—20° для вязких и мягких материалов он больше, чем для хрупких и твердых. [c.381]

Как и резец, сверло имеет передний и задний углы. Передний угол заточки 7 — угол между касательной к передней поверхности в рассматриваемой точке режущей кромки и нормалью в той же точке к поверхности вращения режущей кромки вокруг оси сверла. Передний угол рассматривается в плоскости, перпендикулярной к режущей кромке (плоскость ББ, фиг. 168). В каждой точке режущей кромки передний угол является величиной переменной. Он может быть определен (без учета ширины перемычки) по формуле [c.263]

Задний угол заточки а — угол между касательной к задней поверхности в рассматриваемой точке режущей кромки И касательной в той же точке к окружности ее вращения вокруг оси сверла. Этот угол рассматривается в плоскости АА, направленной по касательной к цилиндрической поверхности, на которой лежит рассматриваемая точка режущей кромки. Ось такой цилиндрической поверхности совпадает с осью сверла. Для точки, находящейся на периферии сверла, задний угол в нормальной плоскости Б Б может быть определен по следующей формуле [c.265]

Чем меньше диаметр окружности, на которой находится рассматриваемая точка режущей кромки, и чем больше подача s, тем больше угол (д, и меньше действительный задний угол а ,. Поэтому чтобы обеспечить достаточную величину заднего угла в процессе резания у точек режущей кромки, близко расположенных к оси сверла, задний угол заточки делается большим у сердцевины. [c.265]

Передний угол заточки Т определяется в плоскости NN, перпендикулярной к режущей кромке. В различных точках режущей кромки передний угол будет разным. Наибольшую величину он имеет у наружной поверхности сверла, наименьшую — у поперечной кромки. У вершины сверла передний угол заточки будет равен 1- -4°. Переменная величина переднего угла является недостатком спирального сверла и способствует неравномерному и быстрому его износу. [c.86]

На однолезвийных инструментах обычно делаются криволинейные переходные кромки, а у многолезвийных (фрез, зенкеров, протяжек и др.) — прямолинейные. У сверл переходные режущие кромки выполняются двойной заточкой, при которой второй угол (Йфх) делается равным 60—70°. [c.96]

На зеркале 2 имеется вертикальная линия, по которой устанавливают перемычку сверла зеркало 1 позволяет наблюдать за перемычкой сверла во время подточки, правильно выдерживать размеры выемок и перемычки. Установочная призма 3 расположена относительно оси А А основания приспособления так, что ось сверла 00 составляет угол 55° с плоскостью стола заточного станка и угол 4° с направлением оси АА перемещения этого стола при заточке. Такая установка сверла обеспечивает получение небольших передних углов на его режущих кромках у перемычки. Упор 4 [c.227]

Быстрорежущие сверла имеют угол между режущими кромками 2ф = 120-ь 140°, задний угол а == 12-ь 15°, передний угол у = 3-ь5°. Твердосплавные сверла выполняют с двойной заточкой (2ф = 130-ь 140° 2ф1 = 50-ь80°), задним углом а = 12-ь 15° и передним углом у = 0°. [c.252]

Сверла с режущими кромками разной длины или с разными углами их наклона будут сверлить отверстия больше своего диаметра, поэтому при заточке спирального сверла для сверления стали необходимо получить угол при вершине 116 — 118°. [c.88]

X, 13. В этом случае угол заточки а — задний угол сверла — есть угол, образованный касательной к эллипсу в выбранной точке т режущей кромки на расстоянии х от оси конуса и пря- [c.245]

В процессе заточки сверла контролю подлежит угол 2<р, угол 60° на режущем клине и угол наклона поперечной кромки 55°, а также длина режущих кромок. Контроль ведут комплексным шаблоном (рис. 80, а—г). С целью уменьшения сопротивления резанию при сверлении (крутящего момента и усилия подачи) у сверл диаметром более [c.46]

Все спиральные сверла выпускаются с углом 2ф при вершине между режущими кромками 118 . Угол наклона поперечной кромки в зависимости от диаметра сверла колеблется от 45 до 55°. После заточки сверла имеют задний угол в пределах 8—30° (больший угол для меньших диаметров, меньший— для больших диаметров). [c.2]

Угол заточки (2ср) при вершине сверла (рис. 28, а и б) между режущими кромками выбирают в зависимости от обрабатываемого материала для мягких материалов 80—90°, для стали 116—118°, для очень твердых материалов 130—140°. Задний угол сверла при заточке должен быть равен 8—15°. [c.34]

Задние углы заточки целесообразно выбирать не только в зависимости от диаметра сверла, но также и с учётом рода обрабатываемого материала. Это связано с определённой наладкой заточного станка. Для наладки станка по способу фиг. 6, а необходимо знать угол 2р конической поверхности, расстояние а от вершины конуса до оси сверла и й —величину смещения оси конуса от оси сверла. Эти величины зависят от угла режущей части 2Зависимость между ними выражается формулами [c.324]

Угол 2у влияет на форму режущей кромки. Фреза, рассчитанная на сверло с углом 2(f = 116°, даёт при заточке сверла под [c.327]

Угол при вершине 2 f измеряется между главными режущими кромками. У сверл с двойной заточкой имеются два угла 2f и 2fo (фиг. 51). [c.322]

Полукруглые сверла (рис. 144, б) — разновидность сверл одностороннего резания ( ружейных ) пригодны для обработки деталей из материалов, дающих короткую хрупкую стружку (латунь, бронза, чугун). Полукруглое сверло представляет собой цилиндрический стержень из быстрорежущей стали или твердого сплава, на рабочей части которого передняя поверхность расположена выше центра на 0,03 — 0,08 мм параллельно оси. У заборной части главный угол в плане ср = 30° на длине 0,25d и вспомогательный угол в плане (р1 = 20°. Таким образом, главная режущая кромка как бы растачивает отверстие, а вспомогательная — обтачивает конус в центральной части. Для глухих отверстий используют сверла с <р = 0° на длине, переходящей за ось на 0,1—0,3 мм (торцовая заточка), и ф1 = 104-15°. Полукруглые сверла отличает [c.309]

Заточка угла между режущими лезвиями 2ф = 118 3° угла наклона поперечной кромки tJ для сверл диаметром от 0,25 до 2,95 мм не регламентируется, а св. 2,95 до 80 мм составляет 40—60 . Дополнительный угол 2< io = ТО 5. [c.201]

Затупление режущей кромки Слишком большая подача Неправильная заточка сверла (слишком велик задний угол) Сверло затуплено Сверло провертывается в патроне Плохая пригонка конусных поверхностей хвостовика и переходной втулки Уменьшить подачу Правильно заточить сверло Заточить сверло Закрепить сверло Переменить переходную втулку [c.242]

В целях повышения стойкости сверл диаметром от 12 лш и выше применяют двойную заточку сверл при этом главные режущие кромки имеют форму не прямой, как при обычной заточке (фиг. 155, а), а ломаной линии (фиг. 155, б). Основной угол [c.192]

Действительное значение заднего угла во время работы иное по отношению к тому углу, который мы получили при заточке и измерили в статическом состоянии. Это объясняется тем, что сверло во время работы не только вращается, но и перемещается вдоль оси. Траекторией движения точки будет не окружность (как это принимают при измерении угла), а некоторая винтовая линия, шаг которой равен подаче сверла в миллиметрах за один его оборот. Таким образом, поверхность резания, образуемая всей режущей кромкой, представляет собой винтовую поверхность (фиг. 180), касательная к которой и будет действительной плоскостью резания. Действительный задний угол в процессе резания заключен между этой плоскостью и плоскостью, касательной к задней поверхности сверла (фиг. 181). Он меньше угла, измеренного в статическом состоянии, на некоторую величину р [c.224]

Выше указывалось, что поперечная кромка значительно влияет на осевую силу, так как более 50% величины общей силы Р приходится на поперечную кромку, которая имеет неблагоприятные углы резания. Следовательно, чем больше длина поперечной кромки, тем большим будет момент от сил сопротивления резанию и особенно осевая сила (рис. 187). Для уменьшения Р и М подтачивают перемычку, благодаря чему уменьшается как длина поперечной кромки (размер А рис. 178), так и угол резания в точках режущей кромки, близко расположенных к оси сверла осевая сила Р при такой подточке уменьшается на 30—35% (по сравнению со сверлом, не смеющим подточки). У сверл со срезанной поперечной кромкой (форма заточки ДП-2, см. табл. 12) углы резания еще более благоприятны такая заточка способствует снижению силы Р до раз и повышению стойкости сверла. При работе сверлом с двойной заточкой сила Р и момент М практически мало отличаются от И н М при работе сверлом с одинарной заточкой. [c.198]

Главные режущие кромки наклонены к оси сверла и образуют между собой угол в плане 2ф. Отвод стружки осуществляется по винтовым (спиральным) стружечным канавкам 8, разделенным сердцевиной 9. На каждом лезвии 10 сверла имеется ленточка 11, которая выполняет функцию вспомогательной режущей кромки. Ленточка служит также для направления сверла во время работы. Передние поверхности сверла 12 -участки канавок, прилегающие к режущим кромкам, а осевые передние углы равны углам наклона канавок в данной точке. Задние поверхности 13 образуются заточкой, обеспечивают требуемые значения задних углов а и спад затылка и могут быть плоскими, коническими, цилиндрическими и винтовыми. [c.213]

Нормальный задний угол С1 получают путем заточки вершины сверла. Галловей показал, что для сверла с прямыми режущими кромками [c.151]

Задний угол а образуется между двумя плоскостимв, про-ходящими, через главную режущую кромку. Одна плоскость каса-тельна к задней поверхности, а другая —к поверхности вращения кромки вокруг оси сверла. Пересекая эти плоскости цилиндром диаметра D, получим задний угол а в цилиндрическом сечении яа периферии сверла. Нормальный задний угол заточки ая измеряется в плоскости, перпендикулярной главной кромке, и всегда меньше угла а в той же точке (табл. 26) —50(Л/0)созф, где [c.80]

Применять сверла с пластинками из твердых сплавов npii свер-лении чугуаов и рассверливании чугунов и сталей. Твердосплавные сверла имеют передний угол y = О -f- 7°, задний угол а = 8 ч- 16°, угол 2ф = 118 150°, Yf = О на фаске f = 0,5- 1,5 мм. При обработке сталей рекомендуется применять твердый сплав XI 5Кб, при обработке чугунов — сплав ВК8. У сверл с пластинками из твердых сплавов, как и у сверл, изготовленных из быстрорежущей стали, производится подточка перемычки (рис. 181) и двойная заточка под углом 2фо = 70° В = 0,20. Большое значение для успешной работы сверла с пластинкой из твердого сплава имеет симметричность заточки обеих режущих кромок. Биение по режущим кромкам желательно иметь не более 0,02 мм, а по ленточкам не более 0,03 мм. [c.191]

Спиральное (винтовое) сверло—основной режущий инструмент, применяемый при сверлении отверстий в металле. Спиральное сверло (рис. 199, а. б) представляет собой цилиндрический стержень с двумя винтовыми канавками и состоит из трех основных частей рабочей части 1, шейки 2 и хвостовика 3 (ци линдрического или конического). Рабочая часть / в результате заточки вершины сверла (режущая часть) под определенным углом tp имеет пять режущих элементов две главные кромки 4, кромку перемычки 5 и две вспомогательные кромки 6, расположенные на ленточках винтовых канавок. При заточке сверла необходимо следить, чтобы обе главные кромки 4, образующие угол, имели одинаковую длину, иначе диаметр просверленного отверстия будет больше диаметра сверла. Угол при вершине сверла берется в пределах 90—130 (у лормальных стандартных сверл 118—120°) в зависимости от обрабатываемого материала для мягких металлов угол берется меньше, для твердых — больше Угол наклона винтовых канавок <о колеблется от 25 до 45°. У нормальных стандартных сверл угол ш берут равным 28—30°. [c.366]

Толщина непрозрачного покрытия h=a tga мкм, где а — проекция катета среза покрытия, равная Ье а — угол заточки от осевой линии сверла до ее режущей кромки. Толщину вычисляют с точностью до 1 мкм. [c.191]

Для точного и быстрого сверления необходимо, чтобы сверло было правильно заточено (под определенным углом) и соответствовало требуемому диаметру отверстия. В зависимости от твердости просверливаемого металла, угол заточки сверла, т. е. угол, образуемый режущими кромками, может быть 110—140°. 13ольший угол заточки — для сверления твердых металлов и меньший — для мягких. Режущие кромки должны быть заточены под одинаковыми углами и иметь равную длину. [c.44]

Из формулы (114) видно, что угол тем больше, чем больше подача 5 и чем ближе к центру находится рассматриваемая точка режущей к )омки. Поэтому чтобы обеспечить в процессе резания достаточную величину со по всей длине режущей кромки, угол заточки а должен соответственно увеличиваться от периферии к центру сверла, что и осуществляется обычно в процессе заточки сверла на периферии сверла угол а делают равным 8—12° с постепенным увеличением его к центру до 20—25°. [c.160]

С передцпм углом 30, чтобы металл не налипал на резец. Обработку необходимо производить при умеренной скорости резания легкими резцами. Для строгания стедует применять резцы с усилеппои режущей кромкой и уветиченным передним углом. Для сверления требуются очень малый угол заточки сверла и н экая скорость сверления. Для нарезки резьбы вручную или на станке жела ельно иметь шаг винта. [c.120]

У сверл, заточенных по методу В, И. Жирова (см. форму ДП-2, табл. 13, фиг. 183), наряду с двойной заточкой и подточкой поперечной кромки (под углом Д = 25- 30°) произюштся прорезка перемычки (ширина а = 1- 6 мм угол fx == 50- -56° передний угол у дополнительной режущей кромки Yi = 3 5°). Такая комбинированная заточка облегчает врезание сверла (осевая сила 226 [c.226]

У сверл, загочеппых по методу В. И. Жирова (см. форму ДП-2, табл. 12, рис. 179), наряду с двойной заточкой и подточкой поперечной кромки (под углом Д = 25 Ч-30 ) производится прорезка перемычки (ширина а = 1 6 мм угол х = 50 ч- 56° передний угол у дополнительной режущей кромки Yi = 3-f-5°). Такая комбипироваиная заточка облегчает врезание сверла (осевая сила уменьшается по отношению к обычному сверлу в 3—4 раза), что позволяет повысить подачу в 2—3 раза и соот-ьетствеино уменьшить машинное время. [c.190]

На фиг. 178 показаны кривые изменения угла а сверл, заточенных по Вашбурну и Вейскеру. При заточке по первому методу угол а в разных точках режущей кромки увеличивается по мере приближения к оси сверла, по второму методу — уменьшается. Но в том и другом случае в процессе резания будут обеспечены достаточные по величине задние углы, учитывая, что режущие кромки сверла, как правило, располагаются выше оси сверла. [c.239]

При неправильной заточке сверла или другого многолезвийного ин трумента для обработки отверстий главный угол в плане будет неодинаковым на противоположных режущих кромках. Вследствие этого противоположные кромки будут разной длины и возникающие на них радиальные усилия будут также различными по величине. В результате этого возникает радиальное усилие, действующее на инструмент в целом, которое будет стремиться увести ег0 в сторону. [c.42]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...