Коэффициент излучения объемный эффективный

В общем случае, когда среда не только поглощает и излучает, но также и рассеивает излучение, в уравнении переноса излучения (20.76) следует, как это легко показать, вместо коэффициента поглощения хя ставить коэффициент ослабления излучения k% согласно (19.58), а вместо (М) — плотность объемного эффективного излучения, которая, согласно (19.56), помимо собственного учитывает также и рассеянное излучение [c.512]

Аппроксимируем уравнение (10-11) системой линейных алгебраических уравнений для средних плотностей излучения аналогично тому, как это делалось в зональном методе. С этой целью объем среды V разбивается на /11 дискретных объемов, а граничная поверхность F, замыкающая данный объем, — на Яг дискретных участков. Полное число получаемых в результате такого деления зон п будет соответственно равно П1 + П2. С известным приближением принимается, что все коэффициенты распределения различных величин по зонам равны единице, т. е. считается, что величины объемных и поверхностных плотностей эффективного и равновесного излучения, а также оптические параметры а, 3 и а остаются постоянными в пределах каждой объемной или поверхностной зоны. [c.284]

Экспериментальное определение эффективного коэффициента диффузии радионуклидов в образцах донных отложений с использованием коллимированных детекторов излучения целесообразно проводить по схеме, предложенной в [5]. Схема эксперимента показана на рисунке. В колонку диаметром d помещается насыщенный водой образец высотой Н Н > 5d). В начальный момент времени / = 0 в колонку осторожно приливают раствор исследуемого соединения радионуклида с объемной активностью Со на [c.231]

Итак, полностью подтверждается сделанное ранее предположение о том, что при достаточно большом различии длин волн формируемые оптические изображения при подсвете одного и того же тела оказываются статистически независимыми. Этот факт служит объяснением отсутствия пятен в изображении, получаемом в естественном свете. Анализируя полученные результаты, можно оценить, как сглаживаются флуктуации в изображении при подсвете объекта полихроматическим излучением, спектр которого имеет ширину Д> о- При этом, если для плоского объекта коэффициент сглаживания оказывается постоянным по всей области изображения, то для объемного тела он непостоянен — наиболее эффективно флуктуации сглаживаются в тех частях изображения, которые соответствуют большим значениям кривизны поверхности наблюдаемого объекта. [c.74]

Поверхность разбиваем на т зон, газовый объем — на и зон вводим сквозную нумерацию зон. Пусть е,- — интегральный коэффициент теплового излучения, 7 — температура, F. — площадь поверхностной зоны либо площадь границы объемной зоны, — плотность теплового потока эффективного излучения, = q F — тепловой [c.74]

В этом случае коэффициент рассеяния х(М) = 0, эффективный коэффициент ослабления к М =а М и можно записать интегральные уравнения через результирующую объемную плотность излучения [c.122]

В сложной смеси флюоресцирующих молекул, такой, как нефть, происходит также обмен энергией между различными молекулами углеводородов. В таких случаях целесообразно рассматривать объемные феноменологические свойства вещества. Представим флюоресценцию через общий коэффициент поглощения к кс) на длине волны излучения лазера и полную эффективность флюоресценции Р к,Х1) [c.491]

Вместе с этим следует отметить, что рассмотренные выше системы интегральных уравнений существенно упрощаются, когда объемное и поверхностное рассеяние в излучающей системе изотропно и излучение граничной поверхности подчиняется закону Ламберта. В этом случае, как уже отмечалось выше, коэффициенты распределения интенсивности эффективного излучения и у становятся равньши единице, а полусферическая поглощательная способность поверхности а, будет равна полусферической излучательной способности е , т. е. будут иметь 196 [c.196]

Поиски эффективных путей решения уравнений радиационного теплообмена привели к созданию различных приближенных методов расчета. Все эти методы исходят из рассмотренного в гл. 3 уравнения переноса излучения с соответствующими граничными условиями к нему. Проведя то или иное интегрирование уравнения переноса излучения и граничных условий, можно получить либо дифференциальные, либо интегральные уравнения, описывающие процесс радиационного теплообмена в различных постановках. При этом в результате интегрирования уравнения переноса и граничных условий по телесному углу в получаемых дифференциальных и интегральных уравнениях в качестве неизвестного фигурирует уже не интенсивность излучения, а различные виды объемных и поверхностных плотностей излучения. Одновременно с этим в этих уравнениях появляются различные коэффициенты переноса, зависящие от распределения интенсивности излучения по различным направлениям, которое заранее неизвестно. Поэтому в отношении этих коэффициентов переноса принимаются те или иные допущения, вследствие чего такие расчетные методы и носят название приближений. Точность, с которой можно оценить неизвестные заранее коэффициенты переноса, определяет собой погрешности приближенных методов. Следует, однако, заметить, что в принципе, сочетая уравнения приближенных методов и интегральное выражение для интенсивности излучения (3-26), можно итерационным путем получить решение задачи с любой степенью точности. К тому же, как показывает анализ, неизвестные коэффициенты переноса во многих случаях являются сравнительно слабоизме-няющимися функциями и их можно оценить заранее с приемлемой точностью. Исторически первым был соз- [c.113]

В отношении задания граничных условий в самой среде дело обстоит гораздо сложнее. Если для поверхностей модели граничные условия первого рода моделируются сравнительно просто и основные затруднения связаны с заданием граничных условий второго рода, то для среды задание любых граничных условий встречает значительные трудности. Сравнительно просто удается моделировать в ослабляющей среде лишь состояние локального радиационного равновесия (divqp = 0). В этом случае, если индикатриса рассеяния среды в исследуемой системе является сферической, подобие полей объемных плотностей эффективного и падающего излучения достигается путем применения в модели чисто рассеивающей среды также со сферической индикатрисой рассеяния. При этом критерий Бугера в образце, подсчитанный по коэффициенту ослабления реальной [c.317]

Низкие значения коэффициента теплопроводности газов объясняют то обстоятельство, что всякий теплоизоляционный материал представляет собой композицию твердого тела с воздухом. Именно воздух, находящийся в порах или в полостях, образуемых твердым скелетом , придает материалу свойства плохого проводника тепла с коэффициентом теплопроводности, не намного большим, чем для воздуха. Отсюда ясно, что величина л должна изменяться в одну сторону с так называемым объемным весом материала, т. е. весом единицы объема, фактически занимаемого материалом. Этот объемный вес всегда меньше удельного веса, который мог бы быть измерен в результате спрессовки материала и ликвидации включенных в него пор и полостей. Однако, с другой стороны, увеличение размеров воздушных включений в материал приостанавливает улучшение его теплоизоляционных свойств, поскольку в воздухе начинает формироваться организованное движение, и дополнительно к теплопроводности возникает также конвекция. Следует еще иметь в виду, что в передаче тепла по пористому материалу в большей или меньшей степени принимает участие и теплообмен излучением твердых стенок, замыкающих собой воздушные включения. Поэтому эффективный коэффициент теплопроводности теплоизоляционных материалов не может быть непосредственно выражен [c.16]

Если при этом весовые коэффициенты в сумме равны единице, то каждый из них может трактоваться как процент влияния соответствующего частотного критерия в общем. Очевидно, изменение набора i будет приводить к изменению оптимума. Это можно истолковать как проявление неявной функциональной зависимости X = X (С), С Сх, g, С и при необходимости использовать эту зависимость в интересах повышения эффективности объемных оптимизационных расчетов, В последний период развиваются новые интересные подходы для решения многокритериальных задач, которые основаны на методах ма тематической теории принятия решений. Рассмотренные в этой главе задачи расчета и синтеза газовых лазеров можно с полной уверенностью отнести к многокритериальным задачам парамеяри-ческой оптимизации, причем в общем случае с нелинейным функ-ционалом. Для оптимизации характеристик газовых лазеров или поиска при заданных характеристиках оптимальных конструктивных решений в этих приборах, в отсутствии разработанных средств математического исследования такого рода задач, необ ходимо исходить из физических соображений. Эти предпосылки по существу заложены в этапы реализации основной структурной схемы разработки газовых лазеров с использованием ЭВМ, изложенной в п. 2.3.Уже на первом этапе (анализ конкретной рассматриваемой задачи) многокритериальная оптимизация характеристик газовых лазеров может быть сведена к однокритериальной. Таким примером может служить задача разработки газового лазера с заданными характеристиками излучения в дальней зоне или расчет характеристик молекулярного усилителя. Именно физические соображения определили основным объектом исследования в обратной задаче расчета газового лазера резонатор с зеркалами, имеющими переменные по апертуре коэффициенты отражения. Затем анализ технологических возможностей привел к основному критерию оптимизации этих зеркал —- минимальному числу колебаний в зависимости R (г). Такой физический подход к оптимизации на сегодняшний день является типичным в задачах квантовой электроники. Однако прикладные задачи уже в настоящее время требуют большого количества принципиально разных газовых лазеров, работающих в различных режимах генерации, спектральных диапазонах и с различными уровнями входной мощности. Не всегда физический подход может обеспечить необходимые упрощения, способные свести задачу к простейшим приемам оптимизации, которые не требуют исследований функционалов (см. выражения (2.155) и (2.156)). Оптимизация выходных характеристик и конструктивных элементов прибора с учетом тенденций, определенных в теории и эксперименте, может осуществляться подбором необходимых данных в небольшом интервале изменений управляемых переменных. Дальнейшее совершенствование оптимизационных задач с использованием ЭВМ, как основных в разработке и исследовании [c.123]

Обозначения основных величии, принятые ниже, следующие р — плотность (объемная масса) Ею — модуль упругости (модуль Юнга) 8 — диэлектрическая проницаемость tg О— тангенс угла диэлектрических потерь Q — добротность / — частота Aflfo — уход резонансной частоты в указанном интервале температур Сзз — скорость звука d — пьезоэлектрический модуль dgg — пьезоэлектрический модуль продольных колебаний dgi — пьезоэлектрический модуль радиальных колебаний d/e, d/ e— характеристика эффективности в режиме приема dEюig , dEю/eig6 — характеристики эффективности в режиме излучения о — предел прочности на изгиб — предел прочности на сжатие Ор — предел прочности на растяжение К — коэффициент электромеханической связи 0 — точка Кюри ТКЧ — температурный коэффициент резонансной частоты. р [c.339]

Значительное упрощение в решении задач лучистого теплообмена получается в результате применения зонального метода расчета. Сущность этого метода заключается в том, что излучающую систему paздe ляют на отдельные зоны паверхности, а в случае поглощающей и излучающей среды и на объемные зоны. Принимается, о для каждой зоны поверхности поглощательные способности, температуры и плотности отраженного (или эффективного) излучения одинаковы во всех точках поверхности. Для объемных зон принимают постоянными в объеме зоны коэффициенты поглощения среды и температуры. Задачу обычно решают для нерассеивающей-среды с допущением справедливости закона Ламберта для собственного и отраженного излучений поверхности. Неточности, которые возникают в результате принятых допущений, уменьшаются при увеличении числа зон, на которые разделена излучающая система. Однако увеличение числа зон значительно увеличивает объем необходимых расчетов. В пределе при дроблении системы на бесконечное число бесконечно малых элементов решение получается совершенно точным, а уравнения зонального метода переходят при этом в интегральные. [c.197]

Вспененная теплоизоляция. Вспененная теплоизоляция имеет ячеистую структуру, образованную выделяющимся при вспенивании газом. Так как пена является неоднородным материалом, эффективная теплопроводность вспененной теплоизоляции зависит от ее объемной плотности, используемого для пенообразования газа и средней рабочей температуры. Теплопередача через вспененную изоляцию определяется конвекцией и излучением внутри ячеек и теплопроводностью твердого материала. Вакуумирование теплоизоляции является эффективным средством уменьшения ее теплопроводности, что указывает на наличие открытых ячеек в ее структуре, однако результирующие значения коэффициента теплопроводности вспененной изоляции все же значительно выше, чем у многослойной или у вакуумированной порошковой теплоизоляции. С другой стороны, диффузия атмосферных газов в ячейки может вызвать существенное повышение эффектиБного коэффициента теплопроводности. Повышение теплопроводности особенно значительно при диффузии в ячейки водорода и гелия. Данные по коэффициенту теплопроводности для различных вспененных материалов, используемых при криогенных температурах, представлены Кропшотом [60]. Из всех видов вспененной теплоизоляции. [c.44]

Низкие значения коэффициента теплопроводности газов объясняют то обстоятельство, что всякий теплоизоляционный материал представляет собой композицию твердого тела с воздухом. Именно воздух, находящийся в порах или в полостях, образуемых твердым скелетом , придает материалу свойства плохого проводника тепла с коэффициентом теплопроводности, не намного большим, чем для воздуха. Отсюда ясно, что величина X должна изменяться в одну сторону с так называемым объемным весом материала, т. е. весом единицы объема, фактически занимаемого материалом. Этот объемный вес всегда меньше удельного веса, который мог бы быть измерен в результате спрессовки материала и ликвидации включенных в него пор и полостей. Однако, с другой стороны, увеличение размеров воздушных включений в материал приостанавливает улучшение его теплоизоляционных свойств, поскольку в воздухе начинает формироваться организованное движение и дополнительно к теплопроводности возникает также конвекция. Следует еще иметь в виду, что в передаче тепла по пористому материалу Б большей или меньшей степени принимает участие и теплообмен излучением твердых стенок, замыкающих собой воздушные включения. Поэтому эффективный коэффициент теплопроводности теплоизоляционных материалов не может быть непосредственно выражен через коэффициенты теплопроводности входящих в его композицию составных частей. Заметим также, что отсыревание волокнистого или порошкообразного материала ухудшает его теплоизоляционные качества, так как поры вместо воздуха заполняются водою, коэффициент же теплопроводности воды значительно больше, чем у воздуха. Ухудшение теплоизоляционных качеств сухих материалов наблюдается и по мере их разогревания, так как коэффициент теплопроводности заметно увеличивается при увеличении температуры. [c.19]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...