Момент сопротивления пластический прн изгибе

Переходим к расчету по предельной нагрузке. Пластический момент сопротивления при изгибе 117 определим по формуле (11-7) [c.294]

Пластическую работу материала для прокатных балок из сталей класса С38/23, С44/29, С52/40 разрешается учитывать при статической нагрузке, если обеспечена общая и местная устойчивость и касательные напряжения в месте наибольшего момента не превышают 0,3 / . В этом случае момент сопротивления при изгибе в плоскости стенки и в плоскости, параллельной полкам, соответственно равен [c.61]

ГИЙ момент сопротивления изгибу IV = ЪЫ/ . Из уравнения (10.49) можно определить положение границы между упругой и пластической зонами [c.296]

Шарнирно опертый продольно сжатый стержень изготовлен из двутаврового профиля 40 1—4,8 м, =2,1 10 кГ/см ). Действующая на него сжимающая сила Р приложена таким образом, что вызывает изгиб относительно главной оси, соответствующей наименьшему моменту сопротивления изгибу (ось у— /). Относительный эксцентриситет приложения силы ес/г =0,2. Найти допускаемое значение силы Р, если коэффициент запаса прочности по отношению к нагрузке, при которой возникает пластическое течение, п 2 и Стт.=2500 кГ/см . [c.415]

При изгибе пластичных металлов в зоне значительных пластических деформаций и разрушения образца момент сопротивления составляет для образцов прямоугольного сечения (рис. 88, б) [c.149]

Для хрупких металлов, разрушение которых происходит при изгибе без видимой пластической деформации (белые и серые чугуны, высокоуглеродистые стали в закаленном состоянии без отпуска), значения момента сопротивления очень близки к указанным значениям ЬН 16 и < /32. [c.149]

Необходимо, однако, учитывать, что указанные здесь значения момента сопротивления т отвечают изгибу в области упругих деформаций (фиг. 73,а). При изгибе в области значительных пластических деформаций и разрушении образца момент сопротивления образцов прямоугольного сечения из пластичных металлов составляет (фиг. 73,6) [c.113]

При испытании соединений с мягкой прослойкой на изгиб до разрушения разрушающий момент Мр, при котором появляются трещины в прослойке, не зависит от относительной ширины прослойки X. Это можно объяснить тем, что разрушение при изгибе не связано с образованием шейки и изменением размеров поперечного сечения. Поэтому касательные напряжения, действующие вблизи границ мягкой прослойки, хотя и влияют на процесс пластической деформации во время нагружения, но не изменяют существенно толщины образца и его момента сопротивления. Разрушение наступает, когда максимальное напряжение в крайнем волокне достигает истинного разрушающего напряжения металла мягкой [c.97]

При наличии зоны чистого изгиба момент сопротивления принимается равным полусумме упругого и пластического моментов сопротивления 0,5 (1 +1 пл ) [c.17]

То, что у образцов были две пластические области — по одной по каждую сторону от линейно-упругой зоны — острова и что волновые скорости измерялись расположенными посередине этой зоны Электротензометрическими датчиками сопротивления, исключающими влияние изгиба на показания, сняло возможность того, что наблюдавшиеся моменты прибытия волн были как-то связаны со стальной конструкцией испытательной аппаратуры. Полученные результаты показали, не вызывая какого-либо сомнения, что нарастающая волна нагружения в предварительно пластически [c.235]

Расчет балок на чистый изгиб по предельному состоянию. Поставив требование, чтобы наибольшие напряжения не превосходили допускаемых, мы обеспечиваем гарантию того, что эти напряжения не достигнут для балок из хрупких материалов временного сопротивления, а для балок из пластичных материалов — предела текучести. Иными словами, при таком расчете за предельное состояние балок из хрупкого материала принимается состояние по рис. 97, а, а для балок из пластичного материала — по рис. 97, б (при одинаковом Ст для растяжения и сжатия). Представленное на рис. 97, а состояние балки из хрупкого материала можно действительно считать предельным, так как при нем начинается разрушение балки. Что касается состояния, представленного на рис. 97, б, то рассматривать его как предельное можно лишь условно, в том смысле, что в этом состоянии в балке начинают развиваться пластические дефор.мации. Однако это обстоятельство не может ни повлечь за собой значительного увеличения прогибов, ни отразиться на грузоподъемности балки, так как в этом состоянии пластически деформируются лишь крайние волокна балки, все же остальные испытывают упругие деформации. При дальнейшем увеличении изгибающих моментов крайние волокна, правда, деформируются без существенного увеличения напряжений, зато в остальных напряжения могут увеличиваться по крайней мере до От- В результате начинают пластически деформироваться волокна, ближайшие к крайним, затем ближайшие к названным и т. д. Таким образом, пренебрегая возможностью незначительного роста напряжений после достижения величины От, можно представить последовательное изменение напряженного состояния эпюрами, изображенными на рис. 98 пунктиром. Иными словами, пластическая деформация, начавшись у поверхности балки, при дальнейшем росте изгибающих моментов постепенно распространяется вглубь. [c.174]

Реальный предел текучести, используемый обычно в исследовательских целях, например, для сопоставления сопротивления малым упруго-пластическим деформациям при разных видах нагружения, рекомендуется определять при испытании прямоугольного образца на чистый изгиб графически по диаграмме наибольшее нормальное напряжение — наибольший сдвиг , полученной последовательным пересчетом из диаграмм изгибающее усилие — прогиб и изгибающий момент—удлинение г = /. Наибольшее нормальное напряжение находят по формуле [3] [c.39]

Для сматывания в бунты мелкосортного проката и катанки применяют моталки со стационарным и вращающимся бунтом. При сматывании полосы в рулон и профильного проката в бунты происходит их упруго-пластический изгиб следовательно, для определения момента, требуемого для изгиба, можно воспользоваться формулой Л4уп=ат( у+ п), где Wy = by l6 — момент сопротивления упругому изгибу сечения высотой у, W = = b(h—у)-/ — момент сопротивления пластическому изгибу сечения высотой h—у. [c.295]

Анализируя формулы (160) и (161), приходим к выводу, что изгибающий момент в области пластических деформаций (при гибке) достигает больших значений, чем в области упругих деформаций. Это происходит вследствие того, что пластический момент сопротивления 1 ласт = bs /4, в то время как при упругом изгибе момент сопротивления = fes /6, т. е. 11 пласт в 1,5 раза больше IFynpyr- Кроме того, здесь также влияет и фактор упрочнения металла по мере его деформации в холодном состоянии. [c.128]

На стальной стержень ( =2,1-10 кГ/см ) из двутаврового профиля № 20 с шарнирно опертыми концами действует осевая сжимающая нагрузка Р— = 110 т. Длина стержня равна 4,5 м,и выпучивание происходит за счет изгиба относительно главной оси, соответствующей минимальному моменту сопротивления изгибу. Стержень имеет начальный прошб в форме волны синусоиды величина прогиба в середине стержня равна 0,5 см. а) По формуле (10.16) вычислить максимальное напряжение, возникающее в стержне. Ь) Найти коэффициент запаса прочности по отношению к напряжению, при котором возникает пластическое течение, если аг=2800 кГ/см . [c.415]

При определении расчетного или допускаемого сопротивления (напряжения) для щелеванных труб, работающих на изгиб, необходимо учитывать расчетную температуру, ослабление сечения трубы щелями, условия работы. Для большинства отечественных станций водоочистки температура воды в течение года колеблется в пределах 3—20°С. В этом интервале температур величина сопротивления винипласта изгибу колеблется незначительно и с некоторым допущением может быть принята постоянной. Наши исследования проводились при температуре воздуха 17—20°С, следовательно, результаты опытов вполне пригодны для определения расчетного сопротивления щелевых труб изгибу. В качестве расчетных геометрических характеристик щелевых труб, рассчитываемых на изгиб по методу расчетных предельных состояний, приняты момент инерции и пластический момент сопротивления Waл целого сечения трубы, умноженные на коэффициент ослабления 7 = 0,5, т. е. [c.138]

М — изгибающий момент в кгмм пл — момент сопротивления при пластическом изгибе В 52 [c.5]

Появление трещины в концентраторе. Наиболее распространенной характеристикой оценки прочности металла, сварного соединения или детали в присутствии концентратора является среднее разрушающее напряжение Оср.р, определяемое в случае растяжения и среза отношением разрушающей силы Яр к площади ослабленного сечения или отношением разрушающего момента Мр к моменту сопротивления V при изгибе. Однако оценка свойств только по среднему напряжению часто не обнаруживает отрицательного влияния концентратора, пока он не превысит некоторого значения. Например, испытание стыкового (рис. 3.34, а) или углового (рис. 3.34, б) шва с непроваром до разрушения может давать высокие значения Рр и 0ер.р при небольших размерах непровара и достаточной пластичности металла. При увеличении размера непровара или ухудшении свойств металла среднее разру-ш ающее н ап ря жение о с .р будет уменьшаться. Целесообразно наряду с определением Рр регистрировать пластичность металла или соединения Ар, например, путем записи в процессе испытания перемещения А, т. е. изменения расстояния между точками А и В. На рис. 3.34, в показана диаграмма Р (А). Кривая 1 указывает на большую пластичность соединения, а кривая 2 свидетельствует о малой пластичности. При увеличении толщины металла или непровара при малой пластичности средние разрушающие напряжения могут заметно падать, принимая значения, отмеченные крестиками. Для исключения влияния упругости участка АВ можно из полного перемещения Ар вычесть упругую его составляющую Аупрр и получить пластическую составляющую А = Ар — Ау р.р (рис. 3.34, в). [c.118]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...