Напряжение кольцевое (тангенциальное)

В покрытиях па поверхности трубы при остывании возникают радиальные (нормальные) рт, касательные (окружные, кольцевые, тангенциальные) рг и продольные (осевые) рг напряжения (рис. 82). Результат действия сил зависит прежде всего от соотношения к. т. р. покрытия и основы, что поясняет табл. 34. [c.235]

Главными напряжениями будут расположенное в плоскости сечения и перпендикулярное радиусу меридиональное напряжение а , а также расположенное нормально к этой плоскости и перпендикулярное радиусу г а кольцевое, или тангенциальное, напряжение а . [c.64]

Тангенциальные напряжения в крышке и других кольцевых деталях в значительно мере зависят от жесткости фланцев и податливости болтов [c.130]

Как показано (рис. 1,й), такая заготовка наконечника включает несколько объемов металла, получивших разную степень деформации к конечному моменту формообразования. К контактным поверхностям примыкают сохранившиеся зоны затрудненной деформации / и J". В периферийной части 1 зоны затрудненной деформации к этому моменту имеется уже достаточно большая степень деформации, но меньшая, чем для всего объема. Эта область образовалась частично из металла, перешедшего из зоны 3, в которой действуют кольцевые растягивающие напряжения и металл которой уже деформирован в большей степени. Названные зоны окружают в центре зону максимальной деформации 2 с максимальными тангенциальными напряжениями, действующими под углом 45° к оси поковки. Все перечисленные зоны не имеют резко очерченных границ и в свою очередь характеризуются неравномерной деформацией [1]. [c.207]

По замеру прогибов в замороженной модели с помощью оптиметра предварительно выявлен характер и знак деформаций отдельных элементов. Для определения напряжений выполнена разрезка на меридиональные и тангенциальные пластинки по всей толщине покрывающего диска и лопаткам (фиг. 21, б) а) пластинки А, Б, В для определения меридиональных напряжений по внешней и внутренней сторонам покрывающего диска замер при просвечивании произведен в кольцевом направлении в 16 точках (с обеих сторон в каждой пластинке) 6) пластинки 1 — 7 — для определения кольцевых напряжений в трех сечениях, как указано на фиг, 21, б, слева замер m производят в одной или двух точках при просвечивании в меридиональных плоскостях в) две лопатки для контроля расположенные под углом 90 ), напряженное состояние в которых рассматривается как плоское г) торцовые срезы с втулки с обеих сторон крыльчатки для определения напряжений во втулке и концентрации напряжений в месте сопряжения лопатки со втулкой. Напряжения в модели подсчитывают по формуле о = а [c.592]

Рис. 10. Эпюры тангенциальных остаточных напряжений в цианированных кольцевых образцах стали 40Х

Резервуар для бензина имеет форму тела вращения и размеры,- представленные на рисунке. Он подвешен за верхний край и полностью заполнен бензином с удельным весом 0,7. Толщина стенки резервуара равна 5 мм. Прочность стенки в месте сопряжения цилиндрической и конической частей резервуара обеспечена специальным кольцевым поясом. Определить в стенке резервуара наибольшие нормальные напряжения в меридиональном и тангенциальном направлениях. [c.71]

Пусть Gr Gs — изгибающие моменты на единицу длины сечения, являющиеся следствием действия соответственно радиальных и тангенциальных напряжений. Показать, что на центральной части площади диафрагмы, ограниченной окружностью г — Ь, Gr и О , имеют равные и постоянные значения, а на кольцевой части площади между окружностями радиусов Ь к а [c.316]

Соображения симметрии показывают, что главными напряжениями будут гг, 66. Это также подтверждается тем, что в соотношениях (45) г6 = 0. Следовательно, в последующем мы можем обозначать радиальное, тангенциальное (или кольцевое) и продольное напряжения соответственно через Рг, Pi, pi. [c.517]

Для полного исследования распределения напряжений на модели (см. фиг. V. 1) может потребоваться 400—600 основных и дублирующих тензодатчиков с базой 5 и 10 мм, если предварительно узлы были обследованы с помощью хрупких покрытий. На фиг. V. 1 указано расположение основных тензодатчиков по контуру большого ребра и на кольцевых обвязках, а также основных индикаторов перемещений. Дублирующие тензодатчики дают возможность контролировать правильность передачи нагрузки в модели из условия симметрии и проверять путем сопоставления показания основных тензодатчиков. Два датчика, наклеиваемые на поверхности в виде креста, позволяют определить тангенциальные и нормальные напряжения по плоскостям симметрии конструкции в точках, имеющих плоское напряженное состояние. [c.385]

Фиг. VI. 9. Радиальные и тангенциальные напряжения в лопасти ПЛ-495, найденные экспериментально из расчета по формулам работы [11] (0 ) и по формулам для кольцевых пластинок (аР) 1 — по оси поворота 2 — в сечении 0 = 16 40 3—в сечение 0=35°,

Выделим у точки С элементарный параллелепипед двумя соседними радиальными сечениями 1—2 и 3 — 4, двумя цилиндрическими поверхностями 1—3 и 2 —4 и двумя поперечными сечениями (рис. 207, б). Нормальные напряжения по цилиндрическим поверхностям, действующие вдоль радиуса, обозначим (радиальное напряжение). Нормальные напряжения по радиальным сечениям, расположенным вдоль оси Z, обозначим (тангенциальное или окружное напряжение). Нормальное напряжение, действующее по поперечным сечениям, обозначим через а . Нетрудно установить, что ввиду симметричности нагрузки каждая точка С цилиндра получает только радиальное перемещение и кольцевое сечение получает лишь симметричное изменение формы. Поэтому на всех трех взаимно перпендикулярных площадках действия а , и 0 не возникает касательных напряжений. Следовательно, эти площадки являются главными. [c.305]

Кольцевой образец 3 (рис. 96) устанавливается с заранее рассчитанными зазорами (для этого служат медные прокладки 2) в обоймах 7, 4 и заливается свинцом 5 с последующим обтачиванием до толщины 0,5 мм. Алюминиевая фольга 6, наклеенная на втулки и образец, препятствует проникновению расплавленного свинца в зазоры между образцом и втулками. Приспособление помещается в толстостенный сосуд, в котором создается давление, разрушающее образец. Радиальные напряжения в образце малы по сравнению с тангенциальными, а осевые отсутствуют вследствие зазоров между образцом и втулками. Момент разрушения фиксируется на слух по характерному щелчку. В результате испытаний пьезокерамических образцов по описанной методике получены значения разрушающего напряжения, превышающие на 80% предел прочности материала на сжатие, определенный общепринятым методом. [c.217]

Из графиков видно, что краевой эффект вызывает всплеск осевых (меридиональных) напряжений (а ) вблизи линии стыка цилиндрической оболочки и днища. Тангенциальные (кольцевые) напряжения ст (а ) возрастают в данном случае незначительно. [c.258]

Третья составляюш ая Р является по отношению к другим звеньям динамометра тангенциальной силой. Для ее регистрации используется отмеченное выше смещение максимумов и узловых точек эпюры напряжений в кольцевом элементе под дей- [c.62]

Обжим — операция, предназначенная для уменьшения поперечных размеров краевой части полой цилиндрической заготовки Деформирование заготовки при обжиме осуществляется одним рабочим инструментом — матрицей. При обжиме заготовка заталкивается в воронкообразную рабочую полость матрицы при перемещении относительно нее уменьшаются поперечные размеры заготовки. Поскольку заготовка заталкивается в матрицу, то меридиональные напряжения Ор в очаге деформации являются сжимающими. В то же время поперечные размеры кольцевых элементов заготовки уменьшаются, что при наличии сжимающих напряжений Ор возможно лишь тогда, когда тангенциальные напряжения 00 в очаге деформации также являются сжимающими. [c.213]

Кольцевые швы стенки цилиндрического Р. Кольцевые швы, расположенные между отдельными свариваемыми кольцами стенок Р., мало подвержены изгибу перпендикулярно к направлению швов и в особенности сдвигу но эти швы испытывают большие напряжения на растяжение, будучи жестко связаны с подверженными растяжению металлич. листами стенок Р. Так как коэф-ты упругости для металлич. листов и сварочного материала почти равны, то эти добавочные растягивающие напряжения, возникающие в кольцевых швах, д. б. приближенно равны тангенциальным напряжениям в прилегающих частях металлич. листов. С внешней стороны Р. кольцевые швы перекрываются накладками, привариваемыми к металлич. листам. Расположением накладок достигается а) усиление стенок Р. в пределах швов, что влечет за [c.191]

Определение остаточных напряжений в деталях типа цилиндрических стержней малого диаметра наиболее целесообразно проводить путем разрезки их на кольца и полуцилиндрические образцы. Тангенциальные остаточные напряжения в кольцевых образцах определяются по методике и расчетным формулам, приведенным выше. [c.69]

Кольцевые пробы необходимы для контроля внутренних напряжений и изготовления тангенциальных образцов. Вырезка кольцевых проб для контроля внутренних напряжений производится по специальной методике, описанной в гл. IX. Пробы Б с обоих концов вала должны показать качество металла со стороны верха и низа слитка. Вырезают эти образцы на расстоянии 7з радиуса от поверхности поковки. [c.194]

В пластическом состоянии поле напряжений в мягкой прослойке толщиной 5о изображено на рис. 90. В паяном шве образуются напряжения продольные а , радиальные а , касательные и тангенциальные Тгг = в кольцевых поверхностях стержня. [c.164]

Тангенциальные (кольцевые) напряжения изменяются по толщине стенки и являются растягивающими [c.57]

В задаче, рассмотренной в предшествующем параграфе, где нормальная сила оставалась постоянной, а тангенциальная сила возрастала, кольцевая зона проскальзывания расширялась внутрь от границы области контакта. Если бы тангенциальная сила затем начала уменьшаться, то этот процесс не был бы просто обратным. Проскальзывание в противоположном направлении возникло бы на краю области контакта. Следовательно, напряженные состояния при разгрузке и нагружении различаются, что свидетельствует о необратимости процесса. Мы вернемся к этой задаче в следующем параграфе. [c.253]

Свободным, или, иначе, нестесненным кручением призматического стержня называют деформацию, возникающую в случае, если к каждому из его торцов приложены поверхностные тангенциальные силы, статическим эквивалентом которых является лишь момент, действующий, разумеется, в плоскости торца. Моменты на противоположных торцах равны по величине и противоположны по направлению. Никакие связи на скручиваемый брус не накладываются (деформация его ничем не стеснена). В случае круглого или кругового кольцевого поперечного сечения скручиваемого бруса при определенном законе распределения тангенциальных поверхностных сил на торцах торцы и все поперечные сечения остаются плоскими. Такой частный случай свободного кручения называется чистым кручением. В случае любого другого поперечного сечения, кроме указанных выше, плоскость поперечного сечения под влиянием кручения искривляется— йе/гламирг/еш (перестает быть плоской) при одном определенном для каждого вида поперечного сечения законе распределения касательных сил на торцах и таком же законе во всех поперечных сечениях депла-нация всех поперечных сечений оказывается одинаковой. Из сказанного ясно, что при свободном кручении призматического бруса нормальные напряжения в поперечных сечениях отсутствуют. [c.14]

Применение тангенциального ввода увеличивает время контакта продуктов горения с жидкостью, повышая тем самым к.п.д. аппарата. Свежий раствор, охлаждающий камеру сгорания, подается в аппарат через кольцевое пространство между наружным кожухом камеры сгорания и внутренней рубашкой, футерованной огнеупорным материалом. Для работы со вспенивающимися растворами внутри аппарата установлен вертикальный сепаратор с пеноразрушающим устройством. Унифицированные топочные устройства производительностью 200 кг]ч позволяют сжигать как жидкое топливо (мазуты), так и природный газ при минимальных избытках воздуха (пв = 1,05н-1,1) с тепловым напряжением 20 10 ккал/м -ч. [c.283]

Наплавка на цилиндрические образцы диаметром 60 мм и валы диаметром 180 м из стали 40 проволокой соответственно Св-08А и 12Х18Н9Т снижает сопротивление усталости в 3 раза [40, 92, 94]. Причиной этого снижения является совместное действие растягивающих остаточных напряжений и дефектов сварки. При наплавке по образующей осевые напряжения составили +40 кгс/мм , а тангенциальные + 12 кгс/мм при кольцевой наплавке как осевые, так и тангенциальные напряжения составили +20 кгс/мм [40]. После обкатки роликом валиков, наплавленных по образующей, в поверх ностном слое образца были наведены сжимающие остаточные на пряжения—осевые (—44 кгс/мм ) и тангенциальные (—39 кгс/мм ) В результате этого предел выносливости образцов возрос на 75% У валов диаметром 180 мм с кольцевой наплавкой после об катки роликом предел выносливости повысился по сравнению с исходным состоянием на 116% [92, 94]. [c.241]

Остаточные (тангенциальные) напряжения в к/ /.м.нз в кольцевых швах различной жесткости аустенитных сталей ЭИ257 н ОП680, выполненных электродами ЦТ-7 [66] [c.98]

С целью выяснения влияния напряженного состояния, вызванного нагружением, на износ металла были проведены некоторые исследования. Для исследования влияния статических растягивающих напряжений на износостойкость металла применялись кольца размером 42x37x10 мм из отожженной стали 45, полированные наждачной бумагой № ООО вручную и протравленные в электролите, состоящем из 50 г серной кислоты, 15 г ортофос-форной кислоты и 50 г хромового ингидрида на 1 10 м дистиллированной воды. Напряженное состояние создавалось механическим путем. Кольца насаживались на разжимную оправку и растягивались изнутри, степень деформации колец лимитировалась съемными кольцевыми шайбами толщиной 0,5 мм (рис. 105). Тангенциальные напряжения (в Па) на поверхности трения определялись по деформации кольца по формуле [c.159]

Кольцевые элементы заготовки, более удаленные от края отверстия, получая меньшую деформацию, оказывают сдерживающее влияние на краевые элементы заготовки, препятствуя возникновению в них локальной деформации, как бы искусственно выравнивая распределение де< рмаций, даже если величины этих деформаций в них превышают значение устойчивой деформации при испытании на линейное растяжение. Степень сдерживающего влияния при прочих равных условиях возрастает с увеличением толщины заготовки. Последнее обстоятельство можно очень приближенно объяснить следующим образом. Обозначим величину касательного напряжения, действующего на стыке двух элементов вблизи образующейся шейки, через т централь ный угол, ограничивающий зону действия касательных напря жений, через у, а приращение тангенциального напряжения возникающее в более удаленном элементе, через Аод. Тогда приравнивая силы, вызванные действием напряжений т и Астд можно записать [c.253]

Т.к. допускаемое напряжение швов на растяжение меньше допускаемого напряжения на растяжение самой стенки, то приходится швы усиливать накладками. Вертикальные швы и их накладки испытывают наибольшее напряжение от растягивающих усилий, действующих на части стенок Р. Помимо этих сил на вертикальные швы действуют изгибающие моменты и поперечные силы. Те и другие имеют аначение лишь для непокрытых швов (напр, в верхнем кольцевом слое, где по малости растягивающих усилий накладки могут оказаться излишними). На швы, усиленные накладками, изгибающие моменты и поперечные силы оказывают малое влияние за исключением нижних кольцевых слоев, где изгибающие моменты достигают больших величин но, с другой стороны, здес5> уменьшаются почти до нуля тангенциальные напряжения в свариваемых листах стенок, а следовательно и горизонтальные растягивающие напряжения в вертикальных швах. Всем усилиям, действующим на вертикальные швы,, хорошо противодействуют двусторонние накладки. При определении размеров этих накладок и их прикрепительных швов не следует учитывать сопротивляемость торцевых швов, имея в виду, что оба рассматриваемые рода швов имеют различные коэф-ты расширения и что торцевой шов не доступен позднейшим наблюдениям. Рассматривая вертикальные швы, следует упомянуть еще об усадочных напряжениях, имея в виду, что в вертикальных швах как-раз можно ожидать местное непосредственное и совместное действие основных напряжений с наибольшими усадочными напряжениями. В торцевых швах те усадочные напряжения, к-рые действуют перпендикулярно к направлению этих швов, могут достигнуть больших величин, причем в зависимости от способа выполнения швов эти напряжения м. б. местами или растягивающими или сжимающими. Кроме этих нормальных усадочных напряжений возникают в торцевых швах также изгибающие усадочные напряжения, причем по преимуществу перпендикулярно к направлению швов происхождение этих изгибающих усадочных напряжений объясняется У-образной формой торцевых швов. Наибольшее значение имеют растягивающие усадочные напряжения, действующие перпендикулярно к вертикальным швам. Усадочные напряжения не поддаются учету. Чтобы избежать чрезмерных усадочных напряжений, необходимо выполнять резервуарные швы с особенной тщательностью. [c.191]

В табл. 39 представлены результаты замеров напряжений, проведенных по методу вырезки колец из швов. Таблица позволяет оценить порядок величины тангенциальной составляющей напряжений в кольцевых щвах различной жесткости, а также показывает влияние послойной проковки на напряжения и поперечную усадку. Как видно по результатам замеров, послойной проковкой аустенитных швов можно добиться снижения напряжений в относительно нежестких швах. В швах большой толщины или в жестких сварных узлах, где затруднены деформации, применение про-214 [c.214]

Для определения характера распределения напряжений у дна елочного паза проводились испытания моделей дисков из оптически активного материала ЭД-6М [269]. Было установлено, что максимальные тангенциальные напряжения наблюдаются во всех случаях на дне паза. Эти напряжения мало отличаются друг от друга по величине для пазов с различной формой дна. Величина же максимальных напряжений в кольцевом сечении выступа диска на контуре паза, в отличие от тангенциальных сильно зависит от радиуса скругления для пазов с прямоугольным дном коэффициент концентрации в два раза больше, чем для пазов, имеющих полукруглое дно. Коэффициент концентрации радиальных и тангенциальных напряжений сильно зависит от глубины и шага пазов, увеличиваясь с ростом глубины и отношения шага к глубине паза. Экспериментально установлена возможность приравнивания коэффициента концентрации в диске со многими пазами к коэффициенту концентрации у дна одиночного паза, имеющего эквивалентную глубину Ы = АдействУ - коэффициент разгрузки). [c.449]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...