Сетки коэффициент плотности

Наряду с коэффициентом живого сечения сетку характеризуют также коэффициентом плотности, представляющим собой дополнение до 100 % к первому [c.29]

В ранее использованной модели [163, 171] предполагалось, что элементарные слои, образующие стопу, имеют толщину, равную d, и их оптические характеристики принимались равными характеристикам частиц. Такая связь между свойствами элементарного слоя и образующих его частиц может быть использована по крайней мере в качестве первого приближения при плотной упаковке частиц. Если система частиц сохраняет высокую объемную концентрацию при неплотной упаковке, связь между параметрами элементарного слоя и образующих его частиц будет более сложной. Для расчета этой зависимости служит геометрическая модель элементарного слоя—двумерная модель дисперсной среды [177], в которой реальные частицы, расположенные случайным образом в одной плоскости, заменены системой регулярно расположенных в узлах плоской квадратной сетки с шагом 2ур сфер. В рамках геометрической оптики взаимодействие излучения с поверхностью не зависит от ее размеров [125], поэтому принято, что сферы имеют единичный радиус. Предполагается, что поверхность их диффузно отражающая, серая. Для расчета характеристик элементарного-слоя используется вспомогательная схема (рис. 4.1), образованная моделью 2 и двумя абсолютно черными плоскостями I и 3. Задав на а. ч. плоскости 1 поток излучения плотностью qb, можно найти коэффициенты отражения и пропускания модели rt и Т( по отношению потоков, попадающих на плоскости / и 5 после многократного отражения на частицах, образующих систему 2, к заданному потоку, а затем поглощательную способность и равную ей степень черноты. [c.149]

Для учета основного влияния диссоциации в пограничном слое вместо температур используются энтальпии и вводятся некоторые эффективные значения локальных коэффициентов теплоотдачи а и температур адиабатной поверхнос-сти (температур восстановления Т ст )- При этом в уравнениях теплового баланса для граничных узлов сетки плотность теплового потока ( ст) определяется следующим выражением [c.267]

Для расчета одного режима вулканизации подготавливается исходная информация в соответствии со следующими идентификаторами программы Н — толщина эквивалентной пластины, м КТ — температурный коэффициент вулканизации Кт , ТЭ — температура эквивалентного изотермического режима вулканизации Тэ, °С N — общее число элементарных слоев, выделяемых в эквивалентной пластине N — номер границы между элементарными слоями (номер узловой координаты), для которой при сокращенном объеме выводимой на печать информации печатаются значения температуры и эквивалентного времени вулканизации наряду с такими же величинами для поверхностей эквивалентной пластины TAY — шаг интегрирования по времени Ат, с, задаваемый постоянным либо условным выражением в зависимости от времени, обозначаемого идентификатором TAY ВП — время процесса вулканизации, анализируемое с помощью программы Тв, с Г1, Г2 — тип граничного условия, принимающий значения 1, 2 или 3 соответственно для двух противоположных поверхностей эквивалентной пластины ТО — начальное значение температуры пластины Tq, °С, задаваемое в том случае, если начальная температура эквивалентной пластины не принимается переменной ТН1, ТН2 — начальные температуры соответствующей поверхности эквивалентной пластины, задаваемые в том случае, если формулируется для соответствующей поверхности граничное условие первого рода, °С Т1, Т2 — приращения температуры границ пластины за шаг по времени АГь АГг, °С, при граничном условии первого рода или температуры теплоносителей, контактирующих с соответствующими сторонами пластины, при граничных условиях третьего рода (при граничных условиях второго рода данные параметры пе задаются) AL1, AL2 — коэффициенты теплоотдачи к соответствующим поверхностям пластины ai и а2 при граничных условиях третьего рода, Вт/(м-К), или плотность теплового потока через соответствующую поверхность пластины q[ или q2, Вт/(м -К), при граничных условиях второго рода (при граничных условиях первого рода данные параметры не задаются) ПП — признак вида печати результатов (при ПП = 0 печатается в цикле по времени массив узловых значений температуры и массив значений эквивалентного времени вулканизации, при ПП= 1 печатаются лишь элементы указанных массивов, имеющие индексы 1, N , N - - 1) ЧЦ — число шагов по времени в циклах интегрирования, через которое планируется печатание текущих результатов ПХ, ПТ — признаки задания массивами соответственно линейных координат по толщине пластины, выделяющих элементарные слои, и узловых значений температуры в тех же точках для начального температурного профиля пластины (указанные величины формируются в виде массивов при ПХ=1 и ПТ=1) СИГМА—весовой коэффициент смежного слоя ко второй производной в уравнении теплопроводности, принимающий значения от нуля до единицы в зависимости от выбираемой сеточной схемы интегрирования (возможно задание этого коэффициента в зависимости от критерия Фурье для малой ячейки сетки, значение которого в программе присваивается идентификатору R4) А(Т, К)—коэффициент температуропроводности, для которого задается выражение в зависимости от температуры материала и линейных координат Х[К] и Х[К + 1], ограничивающих элементарный слой эквивалентной пластины L(T, К)—коэффициент теплопроводности для эквивалентной пластины, для которого задается выражение в зависимости от тех же параметров, что и для коэффициента температуропроводности X[N - - 1] — массив линейных координат Xi пластины, i=l, 2, 3,. .., -h 1, который при ПХ = 0 является рабочим [c.234]

Для случая стационарной теплопроводности в плоском теле с Л = 10 граничные условия задаются в виде плотности теплового потока <7 = 50 (рис. 8.12). Предположив, что была построена равномерная сетка с L1 = 11 и Ml = 10, напишите ту часть PHI, которая необходима для реализации этого граничного условия. Граничные условия на нижней поверхности следующие коэффициент теплоотдачи h = 3,8, температура окружающей среды = 300, потеря [c.168]

На рис. 27 изображена рассчитываемая четверть меридионального сечения конструкции с нанесенной сеткой конечных элементов. Составляющие цилиндры имеют следующие размеры Го = 0,02 м = = 0,05 м Гз = L = 0,12 м. Цилиндры выполнены из стали Р2М с модулем упругости = 2 10 МПа и коэффициентом Пуассона v = 0,3. Плотность материала р = 0,8 10 кг/м . Коэффициент линейного теплового расширения принят равным нулю. Константы ползучести стали Р2М при температуре Т = 550 °С приведены в табл. 7. Коэффициенты уравнений (IV.34), вычисленные по формулам (IV. 100), имеют следующие значения ац = 3,2 10 MПa , gij= 5,97 х [c.132]

Численные результаты. Расчеты проводились с использованием сетки 41 X 151 для следуюш,их значений размерных параметров радиус зоны К = 0,5 см длина зоны Ь = 1,0 см плотность р = = 2,53 г см динамическая вязкость г = 8,855 10 гсм с коэффициент поверхностного натяжения а = 720 дин см амплитуда вибраций а = 1,5 10 см частота вибраций варьировалась в интервале 10М,23 10 с [c.210]

Коэффициент ослабления В сетки может быть подсчитан так же, как и оптическая плотность среды [c.254]

Измеренные данные для двух размеров сеток приведены на рис. 5.13 и 5.14. Сетки изготовлены из фосфористой бронзы, имеющей следующий состав олово 3,5—3,8 % фосфор 0,3—0,35 % железо 0,1% свинец 0,05 % цинк 0,3% остальное — медь. Плотность материала 8875 кг/м коэффициент теплопроводности 81,3 Вт/(м-К) удельная теплоемкость 0,435 кДж/(кг-К). [c.120]

Съемка камерой Фастакс позволяла определить порядки полос в симметричной точке на стороне пластины без отверстия и полностью изучить картину распространения волн. Однако эти снимки оказались непригодными для точного определения порядков полос на контуре отверстия или для измерений но методу сеток. Фотографии, пригодные для измерений методом сеток около симметричной точки и для точного определения порядков цолос на контуре отверстия, были получены с помощью микровспышки. Такие типичные фотографии картин полос вокруг отверстия приведены на фиг. 12.24. По этим фотографиям можно точно определить порядки полос на контуре отверстия. Применение сетки позволило вместе с тем ограничить число необходимых измерений деформаций в симметричной точке на стороне пластины без отверстия. Модель была изготовлена из полиуретанового каучука хизол 4485, для которого на фиг. 5.22 и 5.24 приводились графики изменения модуля упругости и оптической постоянной в зависимости от скорости деформации. Этот материал имел коэффициент Пуассона v = 0,46 и плотность р = 1,1 г см , значения которых не зависят от скорости деформации. [c.388]

Величины Z и отнесены к третьему уровню табл. 3.2. Анализ графика (рис. 3.2) показывает, что наблюдается довольно большой диапазон изменения величин К. Поэтому для объективного сравнения автоматов, отличающихся по конструкции механизмов поворота и фиксаций, необходимо было выяснить, от каких дополнительных факторов зависят величины коэффициентов быстроходности. Анализ законов движения показал, что при малых углах поворота происходит вырождение этих законов, так как заданная максимальная скорость поворота не достигается. Участки разгона и торможения уменьшают плотность заполнения тахограмм, характеризуемую коэффициентами или 7 (табл. 3.1). На рис. 3.3 представлено изменение со при трапециевидном законе движения и четырех различных углах г з (время разгона и торможения принималось неизменным). На рис. 3.4 показано изменение сОср, в зависимости от ij3 для поворотных устройств с различными законами двин<ения (см. рис. 1.2). Обработка зависимостей, экспериментально определенных для ряда других поворотных и поворотно-фиксирующих механизмов, позволила установить, что для многих устройств приближенно К = f ( А ф). При малых и очень больших углах поворота эту зависимость необходимо уточнять. Построение данных в координатной сетке К — показало (рис. 3.5), что зависимость быстроходности от повторяемости позиционирования гораздо слабее, чем от угла поворота гр = 2nlz . [c.43]

X 10 ккал1м -ч. По значениям температур в узлах сетки интегрированием определялась средняя плотность теплового потока в ножке шипа дх=о, концентрация теплового потока в ножке шипа iij и отыскивался коэффициент растечки тепла в трубе. [c.149]

N, профиля Т х), подвергаемого преобразованию данной процедурой, причем результат помещается в тот же массив Х[0 N]—массив со-ответствуюш,их линейных координат х, возрастающих в направлении от границы с индексом О в сторону противоположной границы пластины ТО, TN — приращения температуры АТо и АТа/ соответствующих границ пластины при граничных условиях первого рода, температуры теплоносителей Тг о и Тг w при граничных условиях третьего рода и произвольные числа, например нули, при граничных условиях второго рода ALO, ALN — произвольные числа при граничных условиях первого рода, значения плотности тепловых потоков и для соответствующих сторон пластины при граничных условиях второго рода и коэффициенты теплоотдачи о и ал/ при граничных условиях третьего рода DTAY — шаг по времени, для которого производится преобразование профиля температуры пластины А, L — процедуры-функции, вычисляющие соответственно коэффициент температуропроводности и приведенный к эквивалентной пластине коэффициент теплопроводности как функции температуры материала и линейной координаты пластины и имеющие в качестве формальных параметров температуру материала и индекс I границы элементарного слоя, заключенного между координатами х[1] и 4 +1] SIGMA — процедура-функция, задающая численное значение весовому коэффициенту а к производной или его значение в зависимости от критерия Fov для малой ячейки сетки Axv Ат. Формальным параметром процедуры является критерий Fo для малой ячейки. [c.217]

На рис. 8.23 показана типичная для диэлектриков зависимость коэффициента вторичной эмиссии б от энергии падающих электронов. Если б < 1, бомбардируемая электронами поверхность заряжается отрицательно, а при б > 1 на поверхности накапливается положительный заряд. При накоплении заряда изменяется потенциал поверхности, что ведет к изменению энергии падающих на нее электронов. Поверхность заряжается до тех пор, пока энергия электронов не достигнет значения, при котором б = 1 (et/i или elJ.2 на рис. 8.23). Постепенно это приведет к выравниванию поверхностной плотности заряда и, следовательно, к стиранию ранее записанного изображения. Для записи нового изображения необходимо изменить потенциал на ускоряющей сетке. После чего оно может быть записано за счет накопления или изменения плотности положительного или отрицательного заряда поверхности. Это дает возможность получать как негативы, так и позитивы записываемых изображений. Последовательная запись двух изображений при различных потенциалах на ускоряющей сетке позволяет производить сложение, вычитание изображений и логические операции над ними [8.85]. Кроме того, как показано в [8.84], наличие в ПВМС электростатической фокусирующей системы дает возможность изменять масштаб (от 0.5 до [c.197]

Фильтрующие качества этих фильтров (трккость фильтрации и расход жидкости) характеризуются величиной ячейки в свету и плотностью или значением живого (проходного) сечения ячеек на единицу поверхности последний параметр выражают через коэффициент живого сечения , представляющий собой отношение площади проходных ячеек Fq к общей площади F сетки [c.542]

Авторы приходят к заключению, что при плотности теплового потока до 150 кВт/м коэффициент теплоотдачи для покрытой сеткой или войлоком трубы такой же, как и для голой трубы, этот коэффициент теплоотдачи также не очень сильно отличается от коэффициента теплоотдачи при пспарении с поверхности фитиля. [c.60]

Многослойная теплоизоляция. Многослойная теплоизоляция состоит из чередующихся слоев хорошо отражающего материала (например, алюминиевой фольги или алюминиэнраванного майлара) и слоев материала с низким значением коэффициента теплопроводности например, стекловойлока, бумаги, стеклоткани, нейлоновой сетки), причем вся система должна быть хорошо отва-куумирована. При оптимальной плотности такой вид теплоизоляции позволяет получить эффективный коэффициент теплоправод-ности до (0,1—0,5)-10- Вт/(ом-К) при температурах 20—300 К [46]. [c.36]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...