Коэффициент орошения воздуха

Для ориентировочных расчетов коэффициент орошения, представляющий собой отношение массы разбрызгиваемой воды к 1 кг воздуха, принимается равным 4,2 кДж/кт для адиабатного увлажнения и 10,5 кДж/кг для политропного процесса. При адиабатном увлажнении около 3 % разбрызгиваемой воды испаряется, и потери воды необходимо восполнять. [c.378]

Расчет форсуночной камеры был произведен по методам Е. Е. Карписа и Л. М. Зусмановича [22, 24] при следующих параметрах плотность расположения форсунок = 18 шт/м число рядов форсунок 2 = 3 диаметр форсунок 4,Б мм скорость воздуха Wy<=2Jb м/с коэффициент орошения S = 1,5. [c.22]

С увеличением нагрузки котла растет температура дымовых газов на входе в экономайзер и, как правило, снижается коэффициент избытка воздуха в газах, в результате чего увеличивается влагосодержание газов на входе в экономайзер. При увеличении нагрузки котла увеличиваются количество и скорость протекающих через экономайзер дымовых газов. Если при этом сохраняется соотношение паропроизводительности котла и расхода воды на экономайзер, что требуется для поддержания постоянной температуры нагрева воды, то растет и плотность орошения насадки водой. В результате увеличение нагрузки котла приводит к существенному росту коэффициента теплообмена, поверхности контакта фаз и, как следствие, теплопроизводительности контактного экономайзера. Так, с увеличением паропроизводительности котла с 50 до 70 т/ч, т. е. на 40%, теплопроизводитель- [c.114]

Примечание. ф-скорость потока воздуха в фасадном сечении, м/с, и q, л/(м ч), даны по отношению к площади поверхности ячейки i/o Диаметр выходного отверстия форсунки, мм i5-коэффициент орошения, определяемый по формуле (15.53), где i5 = ц. [c.62]

Коэффициент орошения, кг/кг, воздуха раствором [c.82]

Примечание. Контактный теплообменный аппарат состоит из прямоугольного стального корпуса с насадкой из пучка труб, в которых протекает нагреваемая жидкость, например вода, системы орошения труб из центробежных форсунок водой, которая нагревается уходящими из котла дымовыми газами. Последние охлаждаются до температуры 55 —65°С, при которой водяные пары из дымовых газов конденсируются, отдавая теплоту конденсации (испарения). Непрерывный отвод теплоты конденсации, текущей в трубках насадки воды, позволяет охладить дымовые газы со 100 —250 °С до 30 —40°С, нагреть воду примерно до 45 —50°С. При сжигании природного газа с коэффициентом избытка воздуха 1,( —1,5 температура дымовых газов снижается до 55 —65°С. [c.326]

Они свидетельствуют о том, что при соответствующих условиях возможна декарбонизация СО2 до 1 мг/л. Декарбонизация же СОа до 15—20 мг/л вполне обеспечивается при удельном расходе воздуха 15—20 м /м . Рост этой величины в ряде случаев оказывается полезным, поскольку обеспечивает более глубокую декарбонизацию. Заметное влияние на коэффициент десорбции обнаружено при изменении высоты слоя насадки с уменьшением высоты коэффициент десорбции растет. Частично это объясняется влиянием примыкающих к насадке полых участков камеры, в которых массообмен самостоятельно не учитывался и условно относился к насадочному слою. Заметное влияние плотности орошения заканчивается при Я 5 м /(м -ч). [c.177]

Рис. 3.2. Зависимость коэффициента массоотдачи от скорости воздуха при разной плотности орошения а) и крупности капель (б)

Данные измерений заносились в таблицу, включающую все необходимые для решения уравнения теплового баланса параметры. Плотность орошения, характеристики наружного воздуха и физические постоянные являются исходными данными к расчету коэффициентов тепло- и массоотдачи и аэродинамического сопротивления. [c.113]

Изучался процесс адиабатического изотермического испарения воды в поток воздуха, что позволило получить частные коэффициенты тепло- и массообмена в газовой фазе. Коэффициенты тепло- и массообмена изучались в зависимости от скорости воздуха, скорости вращения ротора, плотности орошения аппарата и изменения движущей силы процесса. [c.335]

При проведении эксперимента широко варьировались (один-два порядка) физические, гидродинамические и геометрические параметры. Так, температура воды менялась от 2,2 до 88,7°С, т. е. почти от температуры плавления — затвердевания до температуры кипения (в максимальном диапазоне). Температура входящего в аппарат воздуха или газа по сухому термометру менялась от отрицательных значений (—5,2°С) до температуры выхлопных газов дизеля 525°С температура выходящего воздуха или газов по смоченному термометру — от 4,2 до 73,6 °С. Давление менялось от сотых долей атмосферного 9 кПа (0,09 кгс/см ) до значении выше атмосферного—118 кПа (1,21 кгс/см ). Скорость газа менялась от десятых долей единицы 0,7 м/с до околозвуковой 300 м/с (число Маха 0,9). Влагосодержание газа менялось от единиц до сотен граммов на килограмм для входящего газа — от 3,6 до 46, для выходящего — от 4,3 до 401 г/кг. Отношение массовых расходов жидкости и газа (коэффициент орошения) менялось от 0,33 до 80. Внутренний диаметр и высота газонаправляющей решетки ЦТА менялись соответственно от 0,05 до 0,5 м и от 0,002 до 0,3 м. [c.79]

Скорость истечения струи жидкости из форсунок по абсолютному значению всегда намного больше скорости газа, и тепломассообмен больше идет на начальном участке траектории капли. Следовательно, влияние скорости истечения жидкости на тепломассообмен должно быть больше, чем влияние скорости газа, тем более что влияние скорости газа на количество переданной в аппарате теплоты учитывается через расход газа как в уравнении баланса теплоты, так и в уравнении интенсивности тепломассоб-мена, куда расход газа входит как величина переменная. Поэтому для камер орошения в качестве характерной относительной скорости может быть выбрана величина w. Еще одним аргументом в пользу W может служить тот факт, что в камерах с различными по диаметру форсунками различие в интенсивности тепломассообмена при прочих равных условиях (одинаковые число рядов, плотность расположения форсунок, сечение камер, расход воды, расход воздуха и его скорость, коэффициент орошения и начальные параметры сред) можно объяснить только разными значениями скорости истечения жидкости из соплового отверстия форсунок. [c.110]

На рис. 5-9 представлена схема системы технического кондиционирования газов на танкерах типа Крым , Дымовые котельные газы с температурой 120—160 °С поступают сначала в первый циклонно-пенный аппарат (ЦПА), в котором при высоком коэффициенте орошения (Вн = 8 12) происходит их охлаждение до температуры 35 °С при расчетной температуре забортной воды 28°С. Степень очистки от сажи и сернистых соединений достигает 95—97 Поохлажденные и очищенные газы поступают далее во второй ЦПА, в котором при непосредственном контакте с 39—42 %-ным раствором хлористого лития происходит их осушка до относительной влажности не более 40 % при температуре 35 С. После газодувок для снижения температуры газов (до 45 °С и ниже) установлены поверхностные теплообменники. Регенерацию раствора хлористого лития производят в третьем циклонно-пенном аппарате. Раствор предварительно нагревают паром до 100—105 °С в поверхностном теплообменнике, а затем пропускают через ЦПА, в котором при непосредственном контакте с прокачиваемым через аппарат воздухом происходит удаление влаги из раствора. Насыщенный раствор стекает в цистерну, а увлажненный воздух удаляется в атмосферу. Нейтральный газ подается в танки судна. [c.150]

На основании проведенных опытов был сделан вывод, что при высоте слоя насадки 600 мм из загруженных навалом колец размерами 35x35x4 мм в контактных экономайзерах при удовлетворительном орошении насадки водой может быть достигнуто достаточно глубокое охлаждение дымовых газов, обеспечивающее конденсацию значительной части водяных паров. При весьма высоком коэффициенте орошения (при этом достигается низкая температура нагрева воды около 22 °С) можно снизить влагосодержание уходящих газов примерно до 10—12 г/кг (рис. 1II-4), т. е. до влагосодержания воздуха. Температура и влагосодержание уходящих газов и температура горячей воды существенно зависят от коэффициента орошения WjG. Со снижением начальной температуры воды тепловосприятие контактной камеры увеличивается. Температура уходящих газов /ух при больших значениях WIG я противотоке газов и воды может всего на 5—10 °С превышать начальную температуру воды. [c.55]

A. А. Ферафонтовым в Татарском научно-исследовательском и проектно-конструкторском институте нефтяного мащиностроения (ТатНИПИнефть, г. Бугульма). В контактную камеру, загруженную навалом кольцами размером 25x25x4 мм, подавали продукты сгорания дизельного топлива температурой 170— 220 °С. Скорость дымовых газов 0,7—1,0 м/с, плотность орошения насадки водой от 2,3 до 30 м /(м -ч), коэффициент избытка воздуха в газах в большинстве опытов составлял 1,2—1,6. Коэффициент орошения изменялся в пределах 1,15—15,4. Начальная температура воды II контура, нагреваемой в промежуточном теплообменнике, была достаточно высока (24—27 °С). В условиях недостаточной высоты насадочного слоя (всего 170 мм) и, видимо, недостаточной поверхности нагрева промежуточного теплообменника обеспечить удовлетворительные показатели установки не удалось температура уходящих газов составляла от 70 °С при высокой плотности орошения 30 mV(m -4) и W /G=15,4 до 120 °С при W/G=l,lb кг/кг конденсации водяных паров из дымовых газов не происходило. Тем не менее вода II контура нагревалась до 35—49 °С, а экономия топлива достигала 6—8 %. [c.109]

В процессе испытаний, а также эксплуатационных наблюдений подтвердилась достаточная надежность подобной установки при запыленности газов 5—10 мг/м и непрекращаю-щемся орошении насадки водой. Кроме того, выявлены весьма полезные с точки зрения защиты воздушного бассейна газо- и пылеулавливающие качества контактных экономайзеров. По данным заводской лаборатории определено запыленность газов снижается с 6,22 до 3,85 мг/м , содержание оксидов азота — с 250 до 45 мг/м а диоксида углерода —с 3,53 до 2,6%. В связи с весьма большим коэффициентом избытка воздуха в дымовых газах (около 3,4) в воде растворилось немного СО2, в результате чего и pH снизил ась незначительно (с 7,85 до 7,5). [c.202]

Газификация мазута производится в газогенераторе ГГ при коэффициенте расхода воздуха 0,4— 0,5. Продукты газификации, содержащие сажу и золу, охлаждаются в г азоохладителе ГО питательной водой, а затем в газогазовом теплообменнике ТО — очищенным горючим газом. После этого в трех последовательных аппаратах — скруббере СКР, турбулентном распылителе и пенном аппарате ПА производится дальнейшее охлаждение газа путем промывки его водой и одновременно очистка от всех механических примесей, состоящих главным образом из сажи и золы. После этого газы направляются в абсор-бер ЛБ, где в процессе орошения жидкофазным сорбирующим раствором происходит его очистка от сероводорода. [c.13]

Коэффициент десорбции повышается пропорционально скорости потока воздуха в степени 0,7—0,9 и плотности орошения башни в стенени 0,3—0,7 [3, 15]. Поэтому производительность десорбцион-ных башен в сильной мере зависит от коэффициента избытка воздуха (обычно избыток воздуха против равновесного по брому 2,5—3,5), площади насадки и размера коэффициента десорбции брома. По данным Дж. Ронко [28], В. П. Ильинского и других [29], коэффициент Кц в производственных условиях колеблется в пределах 2,0— 4,8 м/ч. Скорость потока воздуха достигает 1,2 м/сек. [c.350]

Интенсивность орошения в каждом ряду форсунок принимается 5—6 м 1час на 1 м-поперечного сечения кондиционера. При этом коэффициент орошения, т. е. отношение коли чества разбрызгиваемой воды к количеству проходящего воздуха получается равным 0,4 — 0,7 г/кг для каждого ряда форсунок, или 1,0—2,0 кг/кг для всей камеры. [c.370]

Для аппарата с орошаемой насадкой в качестве расчетной была принята регулярная насадка из блоков листового материала, которая, по данным О. Я. Кокорина, обладает лучшими показателями из исследованных насадок [26]. Условия расчета скорость воздуха а г = 3 м/с толщина слоя бел = 0,2 м удельная поверхность 580 м /м пористость 0,83 плотность орошения 40 кг/(м-ч). Расчет выполнен по методике П. Д. Лебедева [30] с использованием формулы Т. Хоблера для коэффициента полного теплообмена [50]. Показатели ударно-пенного аппарата рассчитаны по методу И. М. Фокина при S = 1 и Wr = 4,5 м/с, показатели пенно-испарительного водоохладителя (ПИВ-9) — по номограммам М. А. Барского для номинальных условий работы аппарата (расход воздуха 9000 м /ч). Центробежный теплообменный аппарат был рассчитан на номинальный режим работы при следующих геометрических параметрах 0 = 0,1 м / = 0,24 L/D = 0,8. [c.22]

Упрощенный метод расчета форсуночных камер [40] также относится к методам, использующим коэффициенты эффективности. Согласно этому методу сначала по критериальной зависимости вычисляют приведенный коэффициент энтальпийной эффективности камеры орошепия и по начальным параметрам сред определяют конечную энтальпию воздуха. Затем также по критериальной зависимости вычисляют коэффициент адиабатной эффективности камеры орошения и определяют конечную температуру воздуха по сухому термометру. Остальные параметры вычисляются по балансным уравнениям теплоты и массы. Упрощенный метод имеет преимущество перед методом Карписа в том, что использует для разных вариантов одни и те же формулы расчета камер орошения серийных центральных кондиционеров для всего диапазона параметров воздуха и воды в любых процессах кондиционирования воздуха. [c.44]

При приближенных расчетах декарбонизаторов и загрузке колец Рашига навалом можно принимать следующую высоту насадочного слоя, мм при размере колец 15 X 15 X 2 мм — 300, 25 X 25 X 3 мм — 500, 50 X 50 X 5 мм — 800. При этом следует обеспечить плотность орошения 10 м /(м -ч) и расход воздуха 15 м на 1т воды. Подробный же расчет следует производить по известным формулам массопередачи с использованием, нацример, данных по коэффициентам десорбции, полученных Е. Н. Солодовниковой [90]. [c.201]

На рис. 3.2 приведены значения коэффициента xv в зависимости от скорости воздушного потока, плотности орошения и усредненной крупности капель. Наиболее сложным для изучения является взаимодействие воздушного потока с капельным. Если капли имеют сравнительно малые скорости вылета и капельный поток равномерно распределен по площади орошения, справедлив график рис. 3.2. Когда плотность капельного потока ниже или выше, чем при эксперименте, наблюдаются большая неравномерность орошения и высокие собственные скорости капель или капельный поток используется в открытом охладителе (открытые брызгальные градирни, брызгальные бассейны), влияние скорости воздушного потока на коэффициент xv, а следовательно, и на температуру охлажденной воды снижается. Таким образом, интерполяция теплофизпческих параметров, полученных на опытной установке, в другие, отличные от эксперимента условия взаимодействия воды и воздуха, недопустима. [c.67]

Аэродинамические исследования перечисленных вариантов брызгальных градирен были проведены во ВНИИГ имени Б. Е. Веденеева на специальном стенде. Масштаб модели 1 50 натурной величины башни определялся из условия работы конструкции в автомодельной области. Условия кинематического подобия достигались при использовании имитирующих устройств, выполненных на модели структурно сходными с натурными элементами градирни. Коэффициенты аэродинамического сопротивления капельного потока при поперечной схеме движения воздуха были приняты по данным Л. Г. Акуловой. На модели капельный поток имитировался рядами спиц, расположение которых на щите принято из условия получения коэффициента сопротивления на один погонный метр при плотности орошения в башне 8,0 м (м Ч), равного 0,33, и в тамбуре при q = 4 м /равного 0,22. Коэффициент сопротивления капельного потока факелов разбрызгивания принят равным 1,0 на один погонный метр. Сопротивление выполнено из нескольких рядов сеток. Коэффициент сопротивления водоуловителя принят равным пяти. Сопротивление имитировалось на модели также рядами сеток. Так как для всей системы аэродинамических сопротивлений рассчитать числа Рейнольдса весьма сложно,. для каждого из элементов модели подбор сопротивления осуществлялся индивидуально на специальной установке. Работа установки в автомодельной области оценивалась опытным путем. Этот метод исследований аэродинамики градирен позволил получить общее аэродинамическое сопротивление градирен в зависимости от изменения конструкций отдельных элементов. [c.80]

Испытания брызгальной градирни были продолжены в зимний период с 15 января по 5 февраля 1970 г. На всем протяжении испытаний температура наружного воздуха была отрицательной и изменялась от—4,2 до —10,8° С. Плотность орошения задавалась равной 1,52 и 2,05 мУ(м -ч). Коэффициенты массо-отдачи в среднем оказались равными 300 кг/(м -ч). Работа градирни несколько ухудшалась из-за обледенения воздуховходных окон, в основном вызванного отсутствием герметизации тамбура. [c.104]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...