Серии торцовые

Чугун серый Торцовые Ср. 0.9в1,И., 0,72х Сд,-10-5- 0.9.п.в1.14х Xz.sO 2. -0,H [c.332]

Вторая серия моделей. Отличительной особенностью второй серии моделей (М1 20) является то, что подводящий участок выполнен в виде раздающего коллектора с торцовым входом снизу вверх. Основные характеристики приведены в табл. 9.7. [c.238]

Седьмая цифра определяет серию ширин, в данном примере— 3 (широкая). Вносим ее в обозначение 3160208 ГОСТ 8882—75, которое наносят на торцовой (нерабочей) поверхности [c.308]

Ориентировочно для резцов, свёрл, торцовых фрез из быстрорежущей стали при обработке сталей и серого чугуна соответственно (х = 5 и (А = 8 для этих же инструментов из твёрдых сплавов [j- = 4 для цилиндрических фрез = 3 при обработке перечисленными инструментами лёгких сплавов ( = 2. [c.5]

Торцовые Чугун серый < 0.16 0,3 [c.80]

При отделочном торцовом фрезеровании заготовок из серого чугуна износ резцов с пластинками из минералокерамики ЦМ-332 меньше (до 8 раз) по сравнению с резцами, оснащенными пластинками из твердого сплава ВК2. [c.313]

Обозначение подшипника наносят на торцовой поверхности колец. Основное обозначение может содержать до семи цифр. При отсчете справа налево первые две цифры определяют внутренний диаметр подшипника, третья и седьмая цифры — серию по наружному диаметру и ширине, четвертая цифра — тип, пятая и шестая цифры — конструктивную разновидность. Внутренний диаметр подшипника в диапазоне 20...495 мм соответствует двузначному числу условного обозначения, умноженному на пять. Для других размеров диаметров обозначение особое. Слева от основного обозначения указывают класс точности подшипника, если он отличен от нормального. Подшипники, изготовленные по специальным техническим требованиям, имеют справа от основного обозначения дополнительные знаки в виде букв и цифр. Буква А, например, обозначает повышенную грузоподъемность подшипника, а буква М — наличие модифицированного контакта. [c.427]

Обработка чугуна (серого, ковкого и высокопрочного) торцовыми и дисковыми фрезами [c.72]

Подача на зуб S2 (мм/зуб) при черновом фрезеровании твердосплавными и быстрорежущими торцовыми фрезами (обрабатываемый материал — конструкционные стали серые и ковкие чугуны, медные, алюминиевые и магниевые сплавы) [c.233]

Скорость V (м/мин) и мощность N (кВт) резания при фрезеровании твердосплавными торцовыми фрезами (обрабатываемый материал — серые чугуны) [c.243]

Скорость V (м/мин) и мощность N (кВт) резания при фрезеровании торцовыми фрезами, оснащенными регулируемыми вставками из композита 01 (обрабатываемый материал — серые чугуны твердостью НВ 4470...3450) [c.251]

СтЗ при нагрузке 8 МПа в течение 5 мин при частоте враш,ения 750 мин на торцовой машине трения сразу же после остановки наблюдалось интенсивное выделение пузырьков газа с поверхности стали. В некоторых случаях газ выходил из образца под большим давлением, что было заметно по характерным трекам серии мелких пузырьков, следу-ющ,их один за другим (рис. П15). [c.137]

Рассматриваемая деталь является достаточно жесткой, имеет удобные базовые поверхности и не вызывает особых технологических трудностей при ее изготовлении. При этом может использоваться высокопроизводительное оборудование и оснастка. Для токарной обработки, например, могут применяться многошпиндельные полуавтоматы. Расположение крепежных отверстий позволяет использовать параллельную многоинструментальную обработку с употреблением многошпиндельных сверлильных головок. Материал ступицы — серый чугун (170...229 НВ), масса детали — 7,6 кг. Заготовка получена методом литья в песочную форму с припусками на механическую обработку отверстий 3 мм и торцовых поверхностей 4 мм. Приведенный ниже (табл. 3.1, рис. 3.2...3.7) технологический процесс предусматривает обработку ступицы при программе выпуска 200 тыс. шт./г. при двухсменном режиме работы и такте выпуска, равном 1,17 мин. [c.162]

В деталях типа рычагов обрабатываются основные отверстия, торцовые поверхности, шпоночные пазы, шлицевые отверстия, уступы и крепежные отверстия. Остальные поверхности механической обработке- не подвергаются. Поверхности стальных рычагов, подверженные в процессе работы большому износу, должны иметь твердость не ниже 56 -Для этого они должны подвергаться химико-термической обработке. Материалом для изготовления рычагов служит сталь марок 20, 30 и 35, серый или ковкий чугун, а для рычагов, несущих большую нагрузку, — легированная сталь. [c.326]

В ряде случаев, обусловленных конструктивными, технологическими или монтажными особенностями узла, кольца подшипников упираются в торцовые поверхности смежных деталей (ступиц зубчатых колес, дисков, шкивов и т. п.). Если высота заплечика вала недостаточна и не обеспечивает надежного упора внутреннего кольца подшипника, применяют упорные кольца, устанавливаемые на валу. Рекомендуемые размеры упорных колец для подшипников различных серий даны в табл. 2. [c.291]

Цилиндрические приемники более крупных размеров монтировались способом, который приведен на рис. 13. Здесь использован цилиндрический радиально поляризованный чувствительный элемент i, торцы которого закрыты жесткими пластинами 2 (металлическими или керамическими), воспринимающими ультразвуковое давление. В одной из торцовых пластин имеется отверстие для ввода кабеля, которое герметизировано сальником, расположенным во внутренней цилиндрической полости приемника. На рис. 14 дана серия приемников этого типа. Параметры их приведены в табл. 1. [c.339]

Паста грубая Г-45 тем- Предварительная доводка торцовых и но-серая или белая цилиндрических поверхностей, снятие ог- [c.74]

Торцовые Обработка серого ч Твердый сплав Быстрорежущая сгаль 1 гуна. НВ 54,5 50 190 0,9 0,9 0,74 0,72 1,0 1,14 1,0 1,14 0 0 [c.291]

Тали, работающие в складских помещениях, снабжают дисковым стопорным тормозом. При необходимости дополнительно может быть установлен грузоупорный тормоз. В талях серии ТВ применяются торцовые электродвигатели переменного тока. Питание электродвигателей производится при помощи кабелей или троллеев с токоприемниками. Управление двигателями кнопочное с пола. Механизм подъема располагается вдоль тележки. [c.155]

Испытание на сжатие. Это испытание обычно применяют для определения механических свойств хрупких материалов. Цилиндрические образцы диаметром 10—25 мм и высотой, равной диаметру, подвергают сжатию, фиксируя при этом упругие и остаточные деформации. Торцовые поверхности образцов должны быть отшлифованы, плоскопараллельными и перпендикулярными к оси образца. Большое влияние на результаты испытания оказывает трение на торцах. Для уменьшения трения иногда применяют специальные прокладки (свинцовые), смазку торцов и т. д., а при испытании на осадку серого и ковкого чугуна торцы образца и поверхности опорных подушек испытательной машины промывают ацетоном. [c.98]

Серый чугун (фрезеро- вание) Торцовая фреза V = 8004-100 5= 30 60 1= 44-6 47,5— 59,0 [c.20]

Станочная лаборатория СКБ-1 31—32 Чугун серый НВ 200 (фрезерование) Многозубая торцовая фреза, В — 250 мм V = 56,2 3= 1000 2 120—123 [c.20]

I Серый чугун НВ 200 Торцовая протяжная фреза В = 250 мм (специальная) V = 56,2 8= 1000 1 95,7 [c.133]

При испытании на устойчивость торцы стержня, строго перпендикулярные его оси, устанавливают на отшлифованные прокладки из стали высокой твердости, расположенные на специальных шарнирных (цилиндрических или шаровых) опорах или чаще на плитах машины (торцовые опоры) при этом задается и фиксируется место приложения нагрузки относительно сечения стержня. Обычно на устойчивость испытывают серию стержней одного профиля различной длины и строят кривую продольной устойчивости в коорди- [c.53]

Скорости резания (в mImuh) при черновом фрезеровании плоскостей быстрорежущими торцовыми фрезами со вставными ножами (чугун серый, НВ = 190) [c.131]

Конструкция поворотных гидроцилиндров серий 215 и 216 фирмы MTS показана на рис. 52. В конструкции цилиндра на относительно небольшие моменты (серия 215) для восприятия осевых и радиальных реакций используются подшипники качения, для больших моментов (серия 216) — иодшйп-ники из антифрикционной бронзы. В маломощной конструкции применены дополнительные торцовые пластины для отделения цилиндровой камеры. Подшипники смазываются дренажным маслом, давление смазки поддерживается дроссельным полумостом, разделенным промежуточным уплотнением. Уплотнение полостей цилиндра достигается взаимной прецизионной подгонкой, а в конструкции для больших моментов применено дополнительное уплотнение тефлоновыми пластинами. [c.262]

Методика измерений состояла в том, что металлические диски опускались на стеклянных держателях в стеклянные цилиндрические пробирки с исследуемым маслом. Измерение активности поверхности дисков производилось торцовым Р-счетчиком ТМ-20 на установке типа Б . Фон составлял 20—40 имп1мин. Счет импульсов производился с точностью не менее +3%. Количество серы или фосфора, вступивших во взаимодействие с металлом, определялось расчетным путем с применением эталонных растворов активных веществ, наносимых на стандартные диски. Метод давал возможность определять тысячные до.пи микрограмма серы или фосфора на 1 ем поверхности, что позволяло изучать начальные стадии взаимодействия серы, фосфора и их соединений с металлом. [c.67]

Токарев Е. П. Торцовые уплотнения вращающихся валов с малыми протечками на высокие параметры работы. — ВИМИ, информ. листок № 80-0746, сер. ИЛИМП-Ш-04-02, 1980. [c.308]

Легированные марки сталей ХГ, ХВ5, 9ХС, ХВТ используют для изготовления прорезных, фасонных и концевых фрез малых диаметров. Минералокера-мику ЦМ332 применяют для оснащения торцовых фрез при обработке в зоне высоких скоростей резания 150— 250 м/мин литых заготовок из серого чугуна (НВ 179—196) с предварительно снятой коркой. [c.67]

Б ол ьш инство дву хб ар аб айн ых котлов иа 100 ат первой серии имеет двухступенчатое испарение. В их основном барабане торцовые отсеки водяного объема отделены от его центральной части перегородками. Примыкающий к такой перегородке соленый отсек 1 имеет вид замкнутого короба, из которого часть воды, отделившись от пара, направляется в водоо пускные трубы экранов 2 (рис. 3-12). Существенную роль выполняет так называемый промежуточный объем 5, в верхней части которого движется пар из соленого отсека в чистый, а в нижней части течет котловая вода в обратном направлении. В этот объем не включено ни одной трубы пар движется с оч енъ малой скоростью и без завихрений, благодаря чему капли влаги оседают из него в нижнюю часть барабана. Путь пара несколько удлиняют, вводя его в промежуточный объем близ торца барабана. Перегородки 5 направляют пар вниз, что также способствует выделению из него [c.73]

Влияние материала и толщины подложки на интенсивность, регистрируемую торцовым счетчиком, обнаружено многими исследователями. В частности, измерения, проведенные с одной и той же пробой с меченой серой (iN a2S 504i) на лодложках из резко различных материалов (алюминий и медь), дали соответственно 145 имп1мин и 190 имп мин, в то время как родственные материалы (латунь и медь) дали практически совпадающие результаты. Аналогичные. показатели фиксировались при обсчете Проб с меченым кальцием в виде a l2. [c.112]

Побуждаемый интересом к теории Сен-Венана о продольном ударе призматических стержней (стр. 290), Фойхт провел серию испытаний ) металлических образцов. Он получил результаты, расходящиеся с теоретическими. Но теория Сен-Венана исходит из той предпосылки, что контакт между стержнями происходит в одно и то же мгновение по всей торцовой поверхности образцов. На практике же осуществить это условие бывает трудно, и для того чтобы привести полученные им опытные результаты в соответствие с теорией, Фойхт вносит допущение, что два соударяющихся образца разделяются слоем перехода , который принимает на себя все несовершенства контактных поверхностей. Надлежащим выбором механических характеристик этого слоя можно достигнуть удовлетворительного согласия между практикой и теорией. Главная трудность подобных опытов сопряжена с тем обстоя- [c.412]

Для торцовых фрез с твердым сплавом Т15К6 при обработке сталей т = 0,2 при обработке серых чугунов (сплав ВК6) т = 0,32. Для торцовых фрез из быстрорежущих сталей стойкость Т = 120- -240 мин. Для торцовых фрез с пластинками твердых сплавов Г = 120- 420 мин. [102]. [c.318]

Для торцовых фрез из быстрорежущей стали средними величинами максимально допустимого износа по задней поверхности при обработке конструкционной стали и чугуна являются 1,5—2 мм при грубой обработке 0,3—0,5 мм при получистовой. Для торцовых фрез, оснащенных пластинками из твердых сплавов, при обработке сталей /1з = 1 -4- 1,2 мм, а при обработке чугунов Лз = 1,5 -f- 2 мм. Зависимость между скоростью резания и стойкостью выражается общей формулой (см. стр. 101). Для торцовых фрез с твердым сплавом Т15К6 при обработке сталей т = 0,2 при обработке серых чугунов (сплав ВК6) т = 0,32. Для торцовых фрез из быстрорежущих сталей оптимальная стойкость Т = 120- -240 мин для торцовых фрез с пластинками из твердых сплавов Т = 120 -f- 420 мин. [c.264]

Торцовые ВК6 06pat Фрезерование плоскостей ютка сера >0 чугун а, 190 445 НВ 0,2 0,15 0,35 0,2 0 0,32 [c.408]

В подтверждение приведем результаты специальной серии опьь тов по проверке роли свободного доступа СОЖ к зоне резания и напряженности процесса резания. При торцовом фрезеровании в условиях, близких к дисковому (одинаковые длина контакта, сечение срезаемого слоя, условия врезания и выхода зуба из заготовки, скорость резания), влияние СОЖ аналогично тому, что было при дисковом фрезеровании наибольшая стойкость получена при работе с маслом ИС-12, а при работе с хМР-1 стойкость в 2,5 раза меньшая (рис. 64). С увеличением длины контакта зуба фрезы с заготовкой в 5 раз относительная эффективность СОЖ МР-1 и ИС-12 изменяется противоположно (рис. 64, б) значительно эффективней становится СОЖ М.Р-1, причем с ее применением возрастает и величина предельно допустимого износа инструмента, т. е. результаты приближаются к характерным для операций с затрудненным доступом СОЖ в зону резания. [c.148]

Уже известна новая серия электроключей ЭКМТ (электромеханический торцовый ключ) и ЭКМУ (электроключ механический угловой). На фиг. 46 показан один из таких ключей (типа ЭКМТ-2) для завинчивания гаек и болтов с диаметром до 36 мм. Ключ имеет электродвигатель 7 переменного тока мощностью 500 вт напряжением 220/380 в нормальной частоты. Вес инструмента 15 кг. Время, потребное на полное завинчивание гайки таким ключом, 5—6 сек., что в 7—8 раз быстрее по сравнению с работой вручную. [c.97]

При отделочном торцовом фрезеровании серого чугуна, как показали опыты В. Е. Койре [35], износ минерало-керамических пластинок ЦМ-332 оказался меньшим (до 8 раз) по сравнению с твердыми сплавами ВК2 и В Кб. [c.225]

Исследования проводились в лабораторных и заводских условиях при обработке а) серого чугуна, бронзы, алюминиевых сплавов, графита, текстолита и стеклотекстолита дисковыми, цилиндрическими и торцовыми фрезами на горизонтально- и вертикально-фрезерных станках 6Н82Г и 6Н12 Горьковского завода фрезерных станков в лаборатории ВЦНИИОТ б) серого чугуна многозубыми торцовыми фрезами на специальном испытательном стенде СКБ-1 Минстанкопрома в) текстолита на зубофрезерном станке Комсомолец при нарезании зубчатых колес на втором авторемонтном заводе. [c.93]

Как видно из табл. 20, при торцовом фрезеровании серого чугуна специальной фрезой (протяжного типа) на больших подачах показатель эффективности удаления стружки и пыли Эу колебался,в пределах 95,7—97,1 %, а при фрезеровании многозубой стандартной торцовой фрезой Эу = 94,9ч-95,1 %. В последнем случае наблюдалось некоторое искажение формы и направления потока стружки в связи с задержкой части стружки между зубьями фрезы. В обоих случаях наблюдалось выбрасывание небольшой части стружки (1—2 %) с правой стороны приемника главным образом вследствие отражения от его внутренних стенок (рикошетирования). Испытание пневматического приемника при обработке чугуна показало высокую его эффективность в отношении обеспыливания. До применения пневматического приемника при заданных условиях резания запыленность на рабочем месте Фз на уровне дыхания станочника составляла 123 мг/м при норме Яз = 10 мг/м , т. е. показатель запыленности Эо = 1230 % (в 12 раз выше нормы). При фрезеровании чугуна с использованием пневматического приемника, при прочих равных условиях, 132 [c.132]

В схемах, показанных на рис. 14.14, а, е, имеется внутренняя стенка корпуса С. Для уменьщения ее размеров целесообразно использовать размещаемый в ней подшипник по возможности наиболее легкой серии (если на тихоходный вал редуктора действует внешняя поперечная сила, то значительная ее часть воспринимается подшипником, размещенным не В стенке С, а в торцовой крышке корпуса). Отъемную внутреннюю стенку корпуса С можно выполнить за одно целое с невращающимся центральным колесом 1 (рис. 14.14, в). При консольной установке водила на опорах подшипников (рис. 14.14, б) можно исключить внутреннюю стенку корпуса (ср. с рис. 14.14, а). Необходимость внутренней стенки корпуса исключена и в схеме, приведенной на рис. 14.14, г, где остановленное водило /12 использовано для размещения опоры водила /г,. [c.256]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...