Распределение давления в струе

Опыт [58] показывает, что величина уровня давления не сказывается на характере распределения давлений в струе и огра- [c.87]

Полученные теоретически и подтвержденные экспериментально распределения параметров в струях показали, что основным критерием, влияющим на распределение давления в струе, является число М на срезе сопла с увеличением числа М давление в струе падает более медленно, при этом влияние изменения показателя х (в диапазоне 1,4- -1,05) на изменение давления, вдоль оси незначительно (последнее согласуется с результатами [Л. 5]). [c.461]

Рис. 169. Схема измерения распределения давления в струе (кривая р) с помощью манометра М и расположение сопла и резонатора в струйном генераторе ультразвука.

Распределение давления в струе 69, 72 [c.683]

Распределение давления в струе определяется формулами (1.4.2), (1.4.6). Вдоль оси струи (при С = 1) оно изменяется как [c.28]

Допустим теперь, что распределение скоростей в струе, набегающей на решетку, неравномерное и имеет регулярный характер (рис. 3.2), при этом поток состоит из двух струек тока с большей (/) и меньшей (2) скоростями. Общий характер явления, очевидно, не изменится струя будет растекаться по решетке, причем повышение статического давления в струйке с большей скоростью будет более значительным, чем в струйке с меньшей скоростью. [c.79]

Расчеты и опыты показывают, что распределение параметров по длине струи и ее поперечные размеры зависят от разности давлений в струе и внешнем потоке на срезе сопла. При малых дозвуковых скоростях эта разность давлений относительно мала, зависит от формы выходного устройства, из которого вытекает струя, и, как показано в 8 гл. I, определяется по уравнению [c.397]

Глубину Лв можно определить следующим образом Г Пренебрегая избыточным давлением в струе в сечении на выходе, примем схему распределения скоростей по высоте струи, близкой к параболе вида и = 2ф 2о1, где — глубина погружения струйки, считая от напорного горизонта. Тогда эпюра скоростей будет иметь вид, показанный на рис. 28-7. Площадь эпюры (заштрихованная площадь) будет равна [c.283]

Движение спокойного потока выше сечения 1—1 будет плавно изменяющимся, а на участке между сечениями 1—1 и Г—1 — резко изменяющимся со значительной кривизной линий тока. Вследствие этого распределение давлений в сечении над ребром стенки падения отличается от гидростатического. При свободном падении струи избыточное давление в нижних точках потока в сечении 1 —1 равно нулю. [c.236]

Запишем уравнение Бернулли для движения жидкости от свободной поверхности в резервуаре (сечение 0-0 на рис. 4.1) до одного из сечений струи (сечение 1-1) в той ее части, где она уже приняла цилиндрическую форму, а давление в ней, следовательно, сделалось равным р. Считая распределение скоростей в струе равномерным, получаем [c.74]

Метод моделирования обтекания затупленных тел с помощью сопла-кожуха показан на рис. 11-10, <3. Эта схема выгодно отличается тем, что практически весь горячий газ участвует в теплообмене. Благодаря этому нагревается значительная часть боковой поверхности модели, и тем самым тепловой потенциал струи из подогревателя используется значительно полнее. Такая схема позволяет испытывать модели больших размеров, чем в предыдущих вариантах. Недостатком схем с твердыми стенками кожуха является большая чувствительность распределения давления в зазоре к уносу массы теплозащитного покрытия. Это привело к разработке струйных кожухов (схема рис. 11-10, е). В данном случае внутренняя струя горячего газа прижимается к испытываемой поверхности внешним холодным потоком газа. [c.325]

На основе даже ориентировочного подсчета потери энергии струи на приведение в движение окружающей среды в ограниченном пространстве можно оценить распределение начальной энергии струи (Ео) при течении ее в ограниченном пространстве. Пусть Еа —живая сила ядра постоянной массы (струи в ограниченном пространстве) перед сужением на выходе, АЕ — потеря энергии на приведение в движение газов циркуляционной зоны, тогда возрастание давления в струе (р/ — ро) будет составлять [c.75]

Сопротивление давления в соответствии с формулой (8.19) представляет собой сумму проекций на ось двигателя сил избыточного давления, действующих на всю внешнюю поверхность гондолы двигателя. Его значение зависит от формы гондолы и характера распределения давлений вдоль ее образующей. На рис. 8.1, внизу, дана картина распределения давлений вдоль струи тока Н—1—2—вх, поверхности гондолы вх—М—М —К и выходной струи. [c.243]

На рис. 45 приведены графики распределения статического давления в струе для сопла диаметром 14 мм со стержнями различной толщины при давлении воздуха Рд = 3 ати. Как видно из приведенных графиков (аналогичные измерения были проведены для с, изменявшихся в пределах 5—14 мм), при увеличении диаметра стержня период пространственной осцилляции струи сокращается. [c.68]

Рис. 45. Распределение статического давления в струе при различных диаметрах центрального стержня

Для сопоставления здесь же показано распределение давления в отсутствие отражателя (верхняя кривая). Так как струя полностью тормозится диском, то у его поверхности давление должно иметь максимальное значение. С другой стороны, конец ячейки тоже характеризуется подъемом статического давления (в идеальном случае до значения давления на срезе сопла Рс). Поэтому, хотя при удалении диска за пределы первой ячейки (в свободной струе) абсолютное значение давления у отражающей поверхности несколько снижается (рис. 48, б и г), максимум давления всегда сохраняется. [c.71]

Рис. 48. Распределения статического давления в струе с отражателем I) = 19 мм йс = 13 мм, ст

До сих пор мы рассматривали в качестве препятствия, деформирующего струю,—диск. Но в газоструйных излучателях для увеличения мощности колебаний вместо диска используются цилиндрические резонаторы с плоским дном, поэтому представляло интерес исследовать распределение статического давления в струе в присутствии резонирующей камеры, тем более, что с точки зрения резонансной гипотезы возникновения генерации оставалось непонятным изменение частоты колебаний при постоянном значении параметра А, т. е. при фиксированном расстоянии от сопла до дна резонатора, но при меняющихся величинах I и к. [c.73]

Сначала рассмотрим случай, когда Ао<С-4 Ао+Д1 Для недеформированной кольцевой струи. На рис. 50, б — д приведены распределения статического давления в струе при йр = 19 мм ж А = 17 мм, для [c.73]

Рис. 50. Распределения статического давления в струе с резонатором для Л — 17 мм и 26 мм, (1 = 13 мм, (1 = 6 мм, р = 19 мм, Ро = 3 ати

Расширение газа в турбине совершается не по адиабате 4— 5, а по условной политропе 4—5 вследствие внутренних потерь отрыва струй от стенок лопаток, неравномерности распределения давления в межлопаточных каналах трения вращающихся рабочих колес, с выходной скоростью и Др. [c.397]

Размыв края струи 170 Распределение давления в весомой жидкости 24 [c.570]

Распределение давления за линией отрыва в плоскости симметрии течения сначала сходно с распределением давления перед уступом, но затем появляется отличие, свидетельствующее о существенном влиянии трехмерности течения (фиг. 33). Из фиг. 33 видно также, что распределение давления перед струей занимает промежуточное положение между распределениями давления перед уступом и перед цилиндром. В трехмерных областях отрывного течения обнаружены области сверхзвуковых течений, внутренние скачки уплотнения и вторичные отрывы [1, [c.293]

Измерение распределения скоростного давления в струе после соударения [104] показало, что подача расхода управления приводит к увеличению скорости на оси струи (рис. 52, б). [c.137]

Передача энергии струями рассматривалась многими исследователями в предположении, что давление в приемном канале равно осредненному давлению торможения той части струи, которая попадает в этот канал. Такой подход не учитывает, что при взаимодействии струи с приемной частью возникают сложные вторичные течения, связанные с неравномерностью распределения скоростей в струе. Эти течения, как показывают исследования, существенно влияют на расход и давление в приемном канале. [c.175]

Для расчета характеристик могут быть использованы уравнения, полученные в гл. П1, позволяющие определить положение сечения перехода, распределение скоростей в струе и вычислить давление в приемном канале. [c.322]

Весовой расход частиц масла, добавлявшегося к воздуху при образовании дыма, не превышал сотых долей от весового расхода воздуха. При такой концентрации примеси характеристики распределения скоростей и давлений в струях должны оставаться такими же, как и при работе на чистом воздухе. Были измерены температуры на выходе из сопел. Подогрев воздуха в дымовой камере не превышал 10°, он также не мог сказаться на характеристиках струй. [c.113]

При истечении жидкости из отверстий, размеры которых по вертикали превышают 0,1Я, скорости в различных точках живого сечения вытекающей струи будут значительнее отличаться друг от друга, чем при истечении из малого отверстия. Давления в различных точках поперечного сечения струи у выхода также будут существенно отличаться. Такие отверстия относятся к большим отверстиям. В то же время давление окружающей струю среды будет одним и тем же и, следовательно, будет заметно нарушаться распределение давлений в сечении струи и движение не будет соответствовать условиям плавно изменяющегося движения. Следовательно, применить уравнение Бернулли ко всей вытекающей из большого отверстия струе нельзя. Формулы для средней скорости истечения и расхода жидкости получим, если разобьем площадь поперечного сечения отверстия на элемен- [c.148]

Газоструйный генератор ультразвука. Волновая структура газовой струи, вытекающей из отверстия со сверхзвуковой скоростью, может быть использована для получения мощных ультразвуков в воздухе. На рис. 169 изображено распределение давления вдоль струи струя выходит из круглого отверстия сопла с превышением атмосферного давления не менее чем на 0,9 атм. Интервалы o,(i,, [c.265]

Первый ряд шахматного пучка имеет то же самое распределение давления, что и первый ряд коридорного пучка. Во втором ряду наблюдается довольно быстрое по сравнению с первым рядом падение давления от лобовой точки до места обрыва. Минимум давления расположен при ср=60°, т. е. ближе, чем в первом ряду. Отрыв потока во втором ряду происходит раньше, чем в первом это вызвано ударом струи. Распределение давления в нервом и втором рядах свидетельствует о раннем отрыве потока и отсутствии восстановления давления. Коэффициент сопротивления возрастает от значения с=1.1 для единичного цилиндра до с=3 для второго ряда шахматного пучка. Распределение давления в задних рядах свидетельствует о влиянии турбулентности на положение точки отрыва потока. Точка минимума давления, а следовательно, точка отрыва потока перемещается ближе к кормовой части, значение минимума давления увеличивается, давление в хвостовой области повышается, коэффициент сопротивления падает с ростом числа Рейнольдса. После 4-го ряда процесс стабилизируется. [c.34]

Как видно из графиков, при относительно высоких противодавлениях PnplPi > 0,75) распределение давлений в струе соответствует геометрии канала непосредственно за сечением горла сопла происходит плавное торможение потока, сопровождающееся восстановлением потенциальной энергии. [c.190]

Уровень нейтральной плоскости или поверхности не сказывается на характере распределения давлений в струе и камере — происходит лишь смещение полей давлений. Обычно давление в струе после входа ее в камеру падает, а затем поднимается, в результате чего создается перепад давления, вызываюпрй циркуляцию газов. [c.30]

В соответствии с этим, перемещая диск в направлении от сопла (в пределах второй ячейки недеформированной струи), мы как бы растягиваем эту первую ячейку, доводя ее приблизительно до величины До + /4Д1-Такая длина ячейки До, полученная в присутствии отражателя, является максимально возможной. 11ри дальнейшем удалении диска (рис. 48, е) первая ячейка довольно быстро и полностью восстанавливает свою длину (рис. 48, а), причем деформации подвергается теперь уже вторая ячейка. Таким образом, отражающий диск изменяет распределение давления в ближней ячейке и увеличивает ее возможную длину приблизительно на 70%. Однако минимум давления в струе при удалении отражателя перемещается очень незначительно, т. е. удлинение ячейки в основном происходит за счет увеличения зоны повышения давления, или, по терминологии Гартмана, зоны нестабильности. [c.71]

До сих пор мы сопоставляли кривые распределения давления в деформированной струе с частотными характеристиками эквивалентного излучателя, пытаясь качественно объяснить ход полученных частотных зависимостей. При этом было выяснено, что все изменения частоты генерации весьма удовлетворительно объясняются соответствующими изменениями расстояния между отражающей стенкой резонатора и скачком уплотнения (строго говоря, его средним положением). Поэтому можно считать гипотезу Мерха [24] об определяющем влиянии на частоту указанного расстояния (параметра В) подтвержденной (в том числе и для стержневого излучателя), причем, естественно, что при расчетах такой резонансной системы должны быть учтены фазовые соотношения между отраженной волной и колеблющимся скачком. Согласно представлениям Мерха, частота излучения определяется одинарным или двойным временем прохож- [c.85]

Условия течения в конце присоединенной каверны очень близки к условиям течения, описанным в приведенных выше примерах, но осложняются тем, что вместо четко ограниченной струи на выпуклой стороне поверхности раздела существует сплошное поле течения. Поэтому при расчете расхода требуется интегрировать уравнение количества движения всего потока, проходящего через соответствующее поперечное сечение, а также учитывать распределение давления в жидкости. Задача облегчается тем, что давление на поверхности раздела можно считать постоянным. В случае большой каверны, образованной около тела вращения, возвратное течение с расходом qз назы-тваетсй обратной струей. Такое возвратное течение существует в концевой зоне всех каверн, за исключением частного случая, когда струя подходит к направляющей поверхности по касательной, как в примере, представленном на фиг. 5.7. [c.196]

Между зонами происходит непрерывный обмен частицами. В зоне растекания при значительной кривизне струй поток не является плавно изменяющимся, а распределение давления в живых сечениях отличается от гидростатического (gz+p/p onst). Эпюры распределения по вертикали скоростей в прыжке, условно показанные на рис. 11-1, также не соответствуют плавно изменяющемуся движению и подтверждают наличие обратных скоростей в вальце. [c.300]

При большой скорости га.чов в рабочей камере печи действительное давление в камере может значительно отличаться от вьгаислепного, так как к статическому давлению на стенку камеры прибавится динамическое воздействие движуш,егося газового потока. Это особенно необходимо учитывать при работе печей на газе, мазуте или пылевидном топливе , когда под действием струй, выходяш их с большой скоростью из горелок (форсунок), создается энергичная циркуляция печных газов, что лишает возможности теоретически определить распределение давлений в рабочей камере печи. [c.105]

Рис. 54. Распределение скоростей и давлений в струе (сопло диаметром 47 мж, расход Оа 59 м 1мин)

Специальные исследования показали, что эпюры осредненных скоростей, построенные для плоских живых сечений струи, связаны между собой относительно простыми зависимостями. Эти же исследования привели к выводу, что в случае равномериого распределения скоростей в начальном сечении гидродинамическое давление в струе почти равно давлению в окружающей среде. [c.159]

Исследования, проведенные Б. А. Бахметевым, Сметаной, Эйнвахте. ром, А. Н. Ахутиным, Н. И. Павловским и другими, показали, что основное уравнение совершенного прыжка (Х /П.12) отвечает опытным данным при отношении сопряженных глубин /12/ 12 2. При отношении сопряженных глубин /12/Й1<2, что соответствует значениям параметра кинетичности Як1<СЗ, уравнение совершенного прыжка не отвечает опытным данным, так как переход потока из бурного состояния в спокойное осуществляется в виде ряда волн, постепенно затухающих по направлению движения жидкости. Такая форма сопряжения бурного потока со спокойным получила название прыжка-волны (см. рис. ХУП.7). Структура прыжка-волны отличается от обычного совершенного прыжка здесь отсутствует завихренная водоворотная зона, а имеются лишь волновые колебания, при которых нарушается закон гидростатического распределения давлений в поперечных сечениях потока. Последними исследованиями установлено, что под первой наибольшей волной наблюдается искривление струи в таких масштабах, когда надо учитывать влияние центробежной силы. Все эти обстоятельства вызвали необходимость изыскать особую зависимость для сопряженных глубин прыжка-волны. [c.339]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...