Труба Осевая сила

Определить гидравлическую осевую силу, действующую на трубу. [c.386]

Найти зависимость гидравлической осевой силы, действующей на трубу, от уровня к. Указать, при каком значении к эта сила будет равна силе тяжести жидкости в трубе. [c.389]

Осевая сила R равна силе тяжести 6 жидкости в трубе при Л = 1%. [c.390]

Определить гидравлическую осевую силу, трубу. [c.368]

Осевая сила R равна весу G жидкости в трубе при h = —. [c.393]

Изменение наполнения гидромуфты можно осуществить и без черпательной трубы. На рис. 160 представлена гидромуфта для регулирования питательных насосов конструкции ЛМЗ. Гидромуфта сдвоена, что обеспечивает уравновешивание осевых сил. Она имеет [c.273]

В ступице рабочего колеса выполняют разгрузочные отверстия 6, расположенные за выходными кромками лопастей. Они соединяют полость над рабочим колесом с зоной отсасывающей трубы и понижают давление на верхней поверхности ступицы и, как следствие, осевую силу, действующую на колесо. В обратимых гидромашинах всех систем, где разгрузочные отверстия недопустимы но условиям работы в насосном и переходных режимах, а также в диагональных турбинам вместо них используют разгрузочные трубы (см. [c.175]

Выход детали в осевом направлении из вихревой трубы нарушает равновесие потока и системы вихревая труба—деталь, поэтому осевая сила для сборки может быть получена путем асимметричного расположения детали в вихревой трубе. [c.399]

Осевая сила вихревого потока по сравнению с силой, создаваемой механическими системами, не гасит осевых вибраций детали. При введении ориентируемой детали в вихревую трубу, имеющую соответствующие параметры, В системе возможно образование воз- [c.399]

НИИ или если осевая сила возникает только за счет внутреннего и внешнего давлений на днища, осевая деформация трубы равна нулю ( 2 = 0). [c.299]

Установившаяся ползучесть толстостенной трубы, нагруженной внутренним и внешним давлениями и осевой силой [c.299]

Обозначения — внутренний радиус трубы /"2 — наружный радиус rj.— радиус окружности, разделяющей упругую и пластическую области г — текущий радиус Pi — внутреннее давление Р2 — наружное давление N — осевая сила at — окрул<ное напряжение а, — радиальное напряжение — осевое напряжение и — радиальное перемещение [c.265]

Образование пластических деформаций начинается с внутренней поверхности трубы. Если торцы трубы не могут смещаться в осевом направлении или если осевая сила возникает только за счет внутреннего и внешнего давлений на днища, то при условии несжимаемости материала осевая деформация трубы равна нулю (е = 0). [c.265]

Эквивалентное напряжение в трубе от внешних нагрузок (осевой силы, изгибающих и крутящих моментов) вычисляется по формуле [c.315]

Осевую силу при монтаже создают с помощью механических или гидравлических прессов. Если вал, на котором монтируют подшипник, имеет резьбовой конец, то подшипник можно монтировать с помощью трубы, подобной описанной выше (но без заглушки), к которой прикладывают [c.153]

Решение. Тонкостенная труба, средний радиус которой равен d, а толщина стенки равна h, подвергается совместному действию осевой силы Р и крутящего момента М. Тогда [c.219]

Решение. Известны многочисленные решения этой задачи — в условиях плоского деформированного состояния для трубы с доньями, при свободных концах трубы и в условиях действия осевой силы для сжимаемого и несжимаемого материала трубы когда материал трубы упрочняется и не упрочняется по теории пластического течения и по деформационной теории пластичности. [c.228]

Близкую к рассмотренному выше расчету диска представляет задача о толстостенной трубе, нагруженной внутренним и наружным давлением и осевой силой 7V при переменной по радиусу температуре. Эта задача также одномерна (искомые поля могут быть представлены функциями радиуса R при достаточной длине трубы переменностью напряженно-деформированного состояния вдоль ее оси можно пренебречь). Единственное отличие в напряженном состоянии по сравнению с диском заключается в наличии кроме составляющих и а,р напряжения Это практически ие усложняет задачу добавляется лишь дополнительная константа (для длинной трубы естественно основываться на законе плоских сечений), определяемая из условия [c.241]

Рассмотренный вид потери устойчивости в процессе нелинейного изгиба, когда поперечные сечения сплющиваются от действия осевых сил в продольных искривленных волокнах, характерен для сравнительно толстых труб из материала с низким модулем упругости или для труб, работающих за пределом упругости. [c.193]

В общем случае неодноосного неоднородного напряженного состояния определение времени вязкого разрушения связано с решением задачи больших деформаций. Простейшей иллюстрацией могут служить приведенные в двух следующих параграфах решения задач определения времени вязкого разрушения орто-тропной тонкостенной трубы, нагруженной внутренним давлением и осевой силой, и вязкого разрушения ортотропного листа, растянутого силами, лежащими в плоскости листа и направленными по главным осям анизотропии. [c.50]

Определим время вязкого разрушения ортотропной тонкостенной цилиндрической оболочки с днищами, нагруженной внутренним давлением р и осевой силой F (рис. 2.6). Решение этой задачи изложено в работах 168, 173]. Предположим, что направления главных осей анизотропии совпадают с осевым z и окружным t направлениями, а также с направлением v, нормальным срединной поверхности трубы. Окружное и осевое напряжения равны [c.51]

Аналогичный результат следует из анализа деформации трубы под действием внутреннего давления и осевой силы. [c.106]

Показать (аналогично случаю в 26, 3), что задача о деформации тонкостенной трубы под действием внутреннего давления и осевой силы приводится по теории пластического течения к интегрированию уравнения Риккати [c.118]

Рассмотрим полную цилиндрическую оболочку, разрезанную по параллельному кругу 0 = —я/2, края которой соединены с цилиндрическими трубами (рис. 12.1). Расчетной нагрузкой является осевая сила /7 . [c.417]

Способы крепления труб в трубной решетке. Соединение труб в трубной решетке должно быть герметичным, т.е. надежно предотвращать смешение потоков трубного и межтрубного пространства, и прочным, т.е. выдерживать осевые силы, возникающие в теплообменнике под действием разности давлений а трубном и межтрубном пространствах. [c.364]

Если оба конца трубы закрыты и также подвержены действию давления интенсивности Р , то полная осевая сила растяжения будет положительной или отрицательной в зависимости от того, означает ли а внутренний [c.532]

Указание. При заданном большом угле установки затвора сила трения на поверхности затвора мала по сравнению с силой, возникающей из-за перепадов давления по обе его стороны. Поэтому полную силу действия потока на затвор можно считать нормальной К плоскости затвора. Применяя формулу Х111--1) к участку трубы, заключающему затвор, и пренебрегая силами трения на поверхности трубы, получим ДЛЯ осевой силы, передаваемой затвором на трубопровод [c.395]

Осевая сила равна ue y G жидкости в трубе ири [c.372]

Указание. При заданном большом угле установки затвора сила трения на поверхности затвора мала но сравнению с сйлой возникающей 1Гз-за перепадов давлений по обе его стороны полную силу действия потока на затвор можно поэтому считать нор.маль-ной к. плоскости затвора. Примен я формулу (13-1) к участку тру-OjI, заключающему затвор, и пренебрегая силами трения на поверхности трубы, получим для осевой силы, пе редаваемой затвором иа трубопровод [c.377]

Спиральная камера турбины сварная, выполнена из листовой стали толщиной до 70 мм. Применены типичные для высоких напоров лопатки направляющего аппарата с малой высотой пера и развитой верхней цапфой. Опора подпятника установлена на крышке турбины. Регулирующее кольцо выполнено необычно большой высоты, что объясняется высоким расположением сервомоторов в шахте турбины. Крышка турбины плоская. Подпятник установлен на крышке турбины на опоре, а подшипник турбины внутри опоры, т. е. так же, как в отечественных конструкциях. Рабочее колесо характерно для применяемых при этих напорах (В 300 м) типов турбин. Верхнее уплотнение рабочего колеса гребенчатое, а нижнее — щелевое в целях уменьшения осевой силы они расположены по окружности, близкой к окружности выходного диаметра. В конической части отсасывающей трубы предусмотрен проход, позволяющий снизу проникнуть к рабочему колесу, причем гайки болтов, крепящих рабочее колесо к валу, отвинчиваются также снизу, как на ГЭС Балимела (см. рис. П. 13). [c.39]

Физическая природа явлений, вызывающая этот эффект, недостаточно выяснена. Можно предположить, что при наличии зазора на выходе из рабочего колеса скорости сильно возрастают и образуется завихренный слой в потоке, который, попадая в горловину, пересекает поток и, отрываясь от стенок, образует кольцевой вихрь на входе. Это приводит к уменьшению действующего сечения в горловине и повышению местных значений скорости. Из этих соображений желательно в диагональных турбинах зазор принимать равным (0,0007н-s-0,001) Di, но прп этом его минимальные фактические значения не должны быть меньше 0,0005Di. При нагружении рабочего колеса гидравлической осевой силой его центр перемещается вдоль оси турбины на A/i, т. е. на значения прогиба опоры, несущей пяту агрегата, и растяжения вала. При этом зазор между лопастью и камерой уменьшается на б = A/i os 0, где 0 — угол между направлением радиуса, проведенного к точке, в которой определяется зазор, и осью турбины. Наибольшие б будут, очевидно, при минимальных 0 у горловины отсасывающей трубы. Поэтому при сборке, когда сила гидравлического давления отсутствует, зазор следует задавать как сумму = 6 f б и указывать точку, в которой он задан. [c.45]

Совместно с Институтом механики АН УССР был разработан приближенный метод расчета таких труб для оценки их жесткости п напряженности при действии осевой силы, крутящего момента и внутреннего давления. При этом длинная труба схематизируется бесконечной оболочкой, напряженно-деформированное состояние которой, как и ее геометрия обладает винтовой симметрией, т. е. напряжения [c.233]

Обозначения /-j — внутренний радиус трубы Г2 — наружный радиус /у — радиус окружности, разделяющей упругую и пластическую области г—текущий радиус внутреннее давление /72-наружное давление N —осевая сила, окружное напряжение а, радиальное напряжение — осевое напря- [c.279]

Если торцы трубы не могут смещаться в осевом направлении или если осевая сила возникает только за счет внутреннего и внешнего давлений на днища, осевая деформаЩ1я тр бы равна нулю (Ч = 0). [c.279]

Ротор турбины низкого давления изготовлен без охлаждения корней лопаток, но с охлаждением поверхности диска. Консольный ротор сделан из поковки молибденованадиевой стали и имеет два подшипника, корпусы которых сделаны без разъема. Подшипники помещены в охлаждаемую воздухом изолированную трубу, которая укреплена в центре выпускного патрубка четырьмя охлаждаемыми воздухом тягами. Односторонний главный упорный подшипник совмещен с первым опорным подшипником. Меньший упорный подшипник, служаший для восприятия осевых сил, противоположных главным, совмещен со вторым опорным подшипником. Масло к обоим подшипникам подводится через сверле- [c.28]

Нормами предусмотрено также при поверочных расчетах эквивалентных напряжений в трубах от внешних нагрузок с учетом ползучести (осевой силы, изгибающих и крутящих моментов) дополнительно учитывать следующие величины коэффициента прочности поперечных сварных стыков при изгибе для труб из аустенитной и высокохромистой стали катаных (р 0,6 кованосверленых ф = 0,7 для труб из перлитной стали катаных ф = 0,8 кованосверленых ф 0,9. [c.157]

БИМЕТАЛЛИЧЕСКИЕ ЦИЛИНДРЫ Тонкостенная труба испытывает нагрузки внутреннее давление q, осевую силу N (на единицу длины, полную осевую силу lurN), температурные деформации [c.246]

Напомним, что для цилиндрической поверхности это винтовые ЛШ1ИИ, окружности и прямые образующие. Опыт дает все эти виды траекторий разрушения. При кручении цилиндрических образцов траектория трещин при хрупком разрушении—винтовая линия с выходом на прямую образующую. По винтовым линиям происходит разрушение мраморных цилиндров при действии бокового давления, осевой силы и крутящего момента. Траектория трещин в цилиндрических тонкостенных трубах при действии внутреннего давления также совпадает с геодезическими линиями. В шаре трещины возникают по дугам больших кругов. На рис. 3 показано разрушение стального сферического резервуара [121], а на рис. 4 — стгл-лянной колбы. [c.15]

Построение поверхностей текучести и нагружения по опытным данным. Обычно строят кривые текучести и нагружения в некоторых сечениях соответствующих поверхностей при плоском напряженном состоянии. Рассмотрим испытания тонкостенных труб под действием осевой силы Р и внутреннего давления р (Р h р-опыты). При этом = Pl2nRh, а а = pRfh R — средний радиус трубы, А — толщина стенки), о г = О — главные нормальные напряжения, а напряженное состояние является плоским. Тогда согласно (IX.10) энергетическое условие пластичности изотропного материала имеет вид — [c.205]

Экспериментальная проверка теорий пластичности. Опыты проводились многими советскими и зарубежными учеными главным образом на тонкостенных трубах из различных металлов — черных и цветных и доугих материалов, которые нагружались осевой силой, крутящим моментом и внутренним давлением (Р + Л1-0ПЫТЫ, Р - - р-опыты и др.). Проверялись также условия пластичности и упрочнения, которые кладутся в основу теорий пластичности (см. главу IX), основные предпосылки теорий пластичности и связь между напряженным и деформированным состояниями. [c.227]

В приведетпзгх далее формулах приняты следующие обозначения и единицы измерения внутреннее да.зление в трубопроводе, кПа Я— осевая сила, кН Ж--изгибающий момент, кН м Л 1к — крутящий момент, кН м d —наружный диаметр трубы,, м t/(,-- внутренний диаметр трубы, ы 6 —толщина стенки трубы, м — [c.614]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...