Ротор консольный

Рис. 212. Ротор консольного типа

Для уравновешивания на балансировочных машинах с подвижными опорами роторов консольного типа в собственных подшипниках качения в настоящее время разработано приспособление ПТ-3. [c.328]

Роторы консольного типа балансируют путем установки их на отдельные валы-оправки, при этом необходимо паз шпонки на крыльчатке за-Фиг. 9-9. Шариковые ог.оры для ста- ПОЛНИТЬ металлом, так как тической балансировки роторов. вес ШПОНКИ оказывает [c.180]

Общим признаком этих машин является конический фильтрующий ротор, консольно закрепленный на валу с вертикальной (или горизонтальной) осью вращения. [c.237]

Выше указывалось, что статически балансировать ротор целесообразнее в сборе. Однако можно балансировать только одно рабочее колесо на специальной оправке (валу). Так, например, если центр тяжести ротора консольного типа (рис. 132,6) располагается между призмами балансировочного станка, то такой ротор можно балансировать целиком на станке. Если же центр тяжести ротора располагается снаружи призм или на одной призме, то такой ротор не может устойчиво лежать на балансировочном станке, поэтому балансировать его в собранном виде невозможно. В подобных случаях балансируют одно рабочее колесо на специальной оправке (валу). Метод и рабочие приемы балансировки при этом не изменяются. [c.264]

Насосы типа МКВ (рис. 9.34) —центробежные, вертикальные, спи рального типа, погружные. Базовая деталь насоса — цилиндрическая часть 5, которая через поставку крепится к опорной плите, служащей одновременно и крышкой маслобака. К нижнему фланцу цилиндрической части 5 подсоединяется спиральный корпус насоса 2. Корпус снизу закрывается крышкой всасывания / с осевым конфузор-ным подводящим патрубком. К напорному патрубку 7 корпуса подсоединяются литое колено и участок трубы для соединения с трубопроводом, конструкция которого аналогична насосам типа МВ. Рабочее колесо 5 крепится на консольной части двухопорного ротора. Уравновешивание осевого усилия осуществляется с помощью разгрузочных отверстий в основном диске рабочего колеса. [c.287]

Рабочее колесо 2 с лопатками 6 служит для сообщения частицам рабочего тела кинетической энергии. Это колесо часто насаживают консольно на ось являющуюся продолжением вала электродвигателя 7. У вентиляторов большой производительности консольную установку ротора не применяют, а устанавливают второй опорный подшипник. [c.396]

На рис. 7.13 схематично показана конструкция трехступенчатой газовой турбины авиационного типа с разъемным консольным ротором. [c.242]

Турбины выполнены в общем литом корпусе с внутренней тепловой изоляцией и размещены на сварной раме-маслобаке. Роторы ТВД и ТНД состоят из одновенечных дисков, укрепленных консольно на валу воздушного компрессора и силового вала, каждый вращается в двух парах подшипников, один из каждой пары вала опорно-упорный. [c.38]

У роторов двухполюсных турбогенераторов поперечное сечение обладает различными значениями главных моментов инерции из-за больших зубцов в пазовой зоне бочки ротора. Это приводит к вибрациям двойной оборотной частоты. Иногда возникают повышенные колебания двойной частоты консольных участков роторов турбогенераторов. Двоякая жесткость консоли может возникнуть из-за несимметрии токоподвода к контактным кольцам или двух пазов для размещения водопроводов к катушкам обмотки. [c.246]

Заметим, что за первый участок для схемы ротора, представленной на фиг. 61, с целью упрощения расчетов следует принимать консольный участок, нагруженный диском, который создает центробежную силу и гироскопический люмент. В дальнейшем покажем, что такой диск будет эквивалентен некоторой упругой заделке относительно поперечных и угловых перемещений. Этот участок принят за первый вследствие того, что он имеет более сложное частотное уравнение и из него лучше находить неизвестную жесткость опоры, чем частоту. [c.133]

Пусть ротор (вал), представленный на фиг. 61, имеет п опор и п пролетов. Консольный пролет, несущий диск, будем принимать за первый. Собственные значения k, соответствующие критическим оборотам (D, для консольного пролета будут определяться из частотного уравнения (IV. 5) [c.137]

В предлагаемом методе при добавлении нового пролета (аналогично тому, как в расчете крутильных колебаний по методу цепных дробей при присоединении дополнительной массы к кру-тильно колеблющейся системе) сложность расчетов не возрастает в геометрической прогрессии, как при применении прямого классического метода, ведущего к решению определителей высокого порядка. При выполнении расчетов по изложенному методу при добавлении каждого нового пролета вычисления увеличиваются всего лишь на две простые операции (нахождение жесткости на поворот на одной опоре и определение по соответствующему частотному уравнению жесткости на поворот на другом конце участка). Изложенный метод последовательных приближений обладает быстрой сходимостью. Чтобы воспользоваться указанным процессом, необходимо рассчитывать систему в такой последовательности, чтобы последний пролет имел возможно простое частотное уравнение, т. е. желательно, чтобы в последнем пролете не было нагрузки. Поэтому ротор, представленный на фиг. 61, начали считать с консольного участка, загруженного диском. [c.147]

Была построена и экспериментально исследована самоуста-навливающаяся (в смысле поперечного смеш,ения оси вращения) опора модели ротора газовой турбины, имеющей консольный диск (фиг. 82). [c.170]

Известна конструкция самоустанавливающейся опоры с сухим трением, установленная у ротора газовой турбины с консольным диском. Эта опора обеспечивает нормальную работу достаточно гибкого трехопорного вала турбины. Однако четких рекомендаций по ее применению нет. В данной главе будут показаны возможности этой опоры. Ниже будет доказано, что важнейшей из них является обеспечение разгрузки опор ротора при возникновении у него больших дисбалансов, что важно с точки зрения безопасности эксплуатации турбомашин. [c.171]

Исследуемая опора была установлена на модели ротора газовой турбины с консольным диском (фиг. 84). Эта схема была выбрана потому, что она наиболее интересна с практической точки зрения и является более трудной в отношении расчетов, так как необходимо учитывать гироскопический эффект диска. Однако полученные результаты можно перенести и на другие [c.172]

Определение прогибов трехопорного и двухопорного роторов с консольным диском [c.174]

Вышеприведенные решения получены без учета гироскопического эффекта консольно расположенного диска. Учет гироскопического эффекта приведет как бы к повышению жесткостей системы и С пр, следовательно, вся картина изменения прогибов, представленная на фиг. 86, несколько сместится в сторону больших скоростей ротора. Учет гироскопического эффекта проще всего выполнить следующим приближенным способом. Следует 178 [c.178]

Принятая расчетная схема не учитывает силу, передаваемую через шарнир (соединительную муфту). В консольной (трехопорной схеме) это допустимо из-за большого отношения длины участков шарнир — опора и опора — диск. При двухопорном роторе турбины это можно сделать вследствие малой величины прогиба конца вала и, следовательно, из-за малой реакции в шарнире. [c.192]

В некоторых случаях при практическом уравновешивании роторов турбомашин уравновешивающие грузы помещают на концах консольных свесов роторов. Этот способ уравновешивания целесообразно применять в сочетании с грузами, размещенными в пролете между опорами. Рассмотрим действие пары консольных грузов. При этом ограничимся случаем симметричной формы колебаний, поэтому грузы будем считать действующими в одну сторону. Полагаем, что два равных груза Q , имеющие равные эксцентрицитеты Ь , расположены симметрично на консолях на расстоянии Iq от опор (фиг. 6. 9). Считаем, что длины консолей достаточно малы по сравнению с пролетом и что массой консолей можно пренебречь. Начало координат располагаем на опоре, тогда упругая линия ротора в пределах между опорами выразится уравнением (6. 31). Условия на опорах и в середине пролета [c.213]

Следует иметь в виду, что при установке грузов на бочке ротора его приходится вынимать, что является трудоемкой и дорогостоящей операцией, поэтому к ней можно приступить только после того, как исчерпаны все другие возможности выполнения уравновешивания такие, например, как возможное смещение плоскостей уравновешивания, осуществимое без выемки ротора или установки уравновешивающих грузов на муфте и консольном свесе. С другой стороны, необходимо учитывать, что распределенные уравновешивающие грузы всегда выгодней, чем сосредоточенные. Поэтому всегда, когда это возможно, лучше распределять грузы по длине ротора, а в случае, когда нечувствительная скорость лежит в рабочей зоне оборотов ротора, распределение грузов по длине просто необходимо для предотвращения его перегрузки. [c.241]

Среди упругих гироскопических систем, к которым приводятся динамические модели многих быстроходных машин, особое место занимают роторы высокоскоростных ультрацентрифуг. Отличительная черта их конструкции состоит в применении весьма гибкого вертикального вала на упруго податливых опорах с тяжелыми сосредоточенными массами на верхнем или нижнем консольно свешивающемся конце. Встречаются также типы ультрацентрифуг, у которых эти массы устанавливаются одновременно на обоих концах, верхнем и нижнем. Такая конструкция обладает сильными гироскопическими свойствами и, кроме того, из-за большого веса роторов ее динамика может испытывать заметное влияние сил тяжести, в поле которых совершается ее движение. В этих условиях на упругие гироскопические системы такого вида помимо обычных инерционных сип и моментов, связанных с упругими деформациями валов и опор, действуют силы инерций и их моменты, возникаюш ие при движении ротора как гиромаятника [c.32]

Рассмотрим собственные колебания ротора, динамическая модель которого изображена на рис. 1. Гибкий тонкий вертикальный вал постоянного сечения верхним концом шарнирно опёрт, жестко относительно поперечных и упруго относительно угловых перемещений. На этом же конце вал несет сосредоточенную массу вытянутой формы (хвостовик), на которую наложены два ряда упругих связей. Книзу от верхней расположены еще две упруго податливые опоры с одинаковой массой и жесткостью. На нижнем консольном конце вала находится массивное симметричное твердое тело. [c.48]

Рнс. 3. Схема сил на консольном роторе от воздействия а — силовой б — моментной составляющих [c.72]

Остановимся лишь на результатах, полученных при исследовании одномассовых консольных роторов. [c.72]

При уравновешивании не рассматривают раздельно влияние Р и М на возможный прогиб при работе. Казалось бы, точность, с которой определяют на балансировочном станке неуравновешенные силы, не зависит от вида их воздействия. Чтобы получить определенный ответ, рассмотрим раздельно схему сил на консольном роторе (рис. 3). [c.72]

Есть различные пути, ведущие к более точному уравновешиванию консольных роторов, например дополнительное устройств к балансировочному станку, с помощью которого уменьшается отношение a/d [2]. [c.73]

В работах [1, 2] высказывалось предположение, что у роторов, имеющих консольные участки, в некоторых случаях целесообразно корректирующие грузы устанавливать на этих участках. [c.84]

В настоящее время, как следует из работ [3, 41, консольные участки широко используются для установки корректирующих грузов как на заводах-изготовителях, так и при балансировке мощных турбогенераторов на электростанциях. Сочетание консольных плоскостей с плоскостями внутри пролета позволяет расширить общее число плоскостей коррекции и создает условия для более качественной балансировки роторов в широком диапазоне скоростей, особенно при необходимости устранения влияния высших форм разложения дисбаланса. Использование консольных частей позволяет увеличить количество плоскостей коррекции, доступных для установки грузов без выемки ротора из. статора, что очень важно при балансировке в условиях электростанций. Установка грузов на консолях позволяет также балансировать ротор без выемки его из статора в случае, когда торцевые части бочки ротора являются нечувствительными на рабочей скорости вращения. [c.84]

Иногда установка корректирующих грузов на консолях вызывается необходимостью балансировки самих консольных участков, когда у хорошо отбалансированного ротора вибрации консолей остаются выше допустимых. При этом оказывается, что существуют области скоростей вращения, при которых неуравновешенные грузы, установленные на консолях, не оказывают влияния на опорные реакции ротора. Эти скорости названы консольными нечувствительными скоростями по аналогии с нечувствительными скоростями для грузов, установленных внутри пролета. [c.84]

Консольные нечувствительные скорости до настоящего времени мало исследованы. Имеются лишь две работы [3, 5], в которых упоминается о существовании этих скоростей и даются графики для определения их значений. Поэтому представляется целесообразным получить уравнения для определения нечувствительных скоростей для грузов, установленных на консольных частях ротора, и привести некоторые результаты их исследования. [c.84]

Турбокомпрессор высокого давления (ТКВД) состоит из 12-ступенчатого осевого компрессора и двухступенчатой осевой турбины. Диск турбины с двумя рядами рабочих лопаток консольно закреплен на роторе компрессора с помощью болтов и щлицевого соединения. Ротор компрессора барабанного типа вращается в двух подшипниках скольжения, осевое усилие воспринимает упорный подшипник с уравнительным устройством. Корпус компрессора литой, стальной, имеет горизонтальный и вертикальный (технологический) разъемы. [c.79]

Ротор силовой турбины состоит из вала с двумя опорными шейками и насаженного на его консольную часть одновенечного диска. Рядом с дисками расположены уплотнительные кольца, зачеканенные в канавки при помощи проволоки, и центробежное колесо. Для передачи крутящего момента от ротора силовой турбины к ротору нагнетания служит зубчатая муфта. Она состоит из двух зубчать1Х втулок, насаженных соответственно на силовой вал турбины и нагнетателя промежуточного вала двух обойм. [c.41]

При инерционном силовозбуждении, широко используемом в стационарных испытательных машинах, программирование задаваемых напряжений может осуществляться путем раздельного варьирования двух динамических параметров либо степени неуравновешенности ротора вибратора, либо скорости его вращения. Первый способ программирования использован в машине обращенного типа (рис. 32) для испытания образцов на консольный изгиб [5]. Вектор нагрузки, вращающийся относительно оси образца О с постоянной скоростью йз, создается сложением центробежных сил Р двух грузов т, размещенных на концах одинаковых грузодержателей длиной L. С помощью шарнирного соединения грузодержатели могут изменять угловое взаиморасположение, поэтому программирование нагрузки сводится к программному изменению угла а. Для этого имеется специальная рычажная система, управляемая от плоского кулачка с помощью фрикционного планетарного механизма. Машина с таким способом силовозбуждения успешно эксплуатировалась. [c.60]

В заключение отметим, что в расчетной практике часто находят критические скорости, пренебрегая массовыми моментами инерции дисков это допустимо, если все большие массы ротора расположены близко к серединам пролетов, где повороты сечений вала при колебаниях малы по сравнению с прогибами для консольных роторов учет инерции поворота дисков является обязательным. Во всех случаях, когда инерция поворота дисков существенна, было бы грубой ошибкой учитывать ее так же, как при расчете изгибных колебаний невращающегося вала правильно в этих случаях фактические массовые моменты инерции дисков заменять на фиктивные по формулам (II.30а) и (II.306), что соответствует учету гироскопических сил. [c.56]

Опора была установлена на модели ротора газовой турбины с консольным диском (фиг. 84). Ротор имел следующие данные = 225 мм, /а = 450 мм, = 528 мм, р = 9,05 кГ, Ь ол 0,281 кГсмсек , = 17 мм, J = 0,82 см , Е [c.184]

Рис. 11.8. Схема вибратора с круговыми колебаниями и консольным расположением ротора. Такое исполнение облегчает ремонт, позволяет ввеста принудительную смазку подшипников, но усложняет расчет установки вибратора на исполнительном механизме. В опытном вибраторе В1-438 предусмотрена частота вибраций 1430 колебаний в минуту, максимальная возмущающая сила 3500 кгс.

Общепринято уравновешивать консольные роторы, в лучшем случае в двух плоскостях приведения. Получаемое снижение действующей силы до величины q оказывается фиктивным, так как скрытая Ростм может быть весьма существенной. Вероятно, это одна из основных причин значительных прогибов вала консольного ротора, наблюдаемых в реальных конструкциях. [c.73]

В МАИ [4] был разработан метод, позволяю щий определять РостМ практически с той же точностью, что и Рост р- На рис. 4 приведено векторное решение этого метода с использованием известных зависимостей для определения главного вектора Р и главного момента М сил, действующих на консольном роторе [c.73]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...