Площадь поверхности волокон

Пластическая деформация см. Деформация пластическая Площадь поверхности волокон 233— 236 [c.293]

Аналогично увеличивается упругая энергия волокон, локально подвергающихся возросшему напряжению. Обозначим это приращение энергии на единицу площади поверхности разрушения через AUf. [c.451]

Наконец, следует отметить, что уравнения (32), (33), (36), (38) и (39) все могут быть преобразованы к форме, аналогичной уравнениям (26), (27) и (30), где совершенная работа записана как энергия на единицу площади поверхности разрушения с учетом того, что число волокон на единицу площади поперечного се- [c.472]

Выражение (5.61) получено для непрерывных матрицы и волокон. При использовании этого выражения для определения прочности пористых случайно — неоднородных композиционных материалов необходимо учитывать дис — кретный характер матрицы и волокон или контактов в материале. Учет данных факторов будем осуществлять с помощью двух коэффициентов. Степени покрытия связующим поверхности контакта частиц [199, 200] к. Степени контактности ш —отношения площади контактов к общей площади поверхности частиц [201]. Произведение коэффициентов представляет общую относительную площадь контактирования частиц по связующему. Такие коэффициенты достаточно хорошо известны в структур — [c.199]

Коэффициент ослабления элементарной ячейки для непрозрачных волокон по определению /3 = /(5эп 5л), где - площадь поверхности той части элементарной ячейки, которая не пропускает лучистый поток, а - вся площадь сечения элементарной ячейки 5 - среднее расстояние между волокнами. [c.125]

Это нетрудно понять. В хрупкой матрице трещина распространяется беспрепятственно в качестве первого приближения сопротивлением матрицы пренебрежем. Но волокна арматуры разрываются лишь на некотором расстоянии I от кончика трещины и мешают относительным перемещениям и ее краев (рис. 51). Для увеличения сопротивления волокон используются различные методы. Мне думает-Рис. 52 ся, что наиболее корректным и в то же время простым будет предположение о том, что силы трения на единицу площади поверхности препятствуют вытягиванию волокон из материала. [c.66]

Трудность расчета точной формы мембраны с минимальной площадью поверхности является только частью проблемы. Чрезвычайно трудно достигнуть надежной и ровной работы тканого материала мембраны, который может делаться из волокон разной прочности. Если к этому добавить концентрацию напряжения в определенных точках, картина будет почти завершенной. При сравнительно небольших размерах эти проблемы не имеют значения или же легко решаются. При больших размерах они становятся критическими, и в результате мы бываем вынуждены пойти на разделение сетки и мембраны. [c.115]

Хотя передача механических усилий от полимерной матрицы к волокнам является механическим процессом, структурное единство композита, как уже отмечалось, обеспечивается благодаря существованию на границе раздела химических, адгезионных, фрикционных и других связей между компонентами. Роль межфазного слоя в обеспечении структурной целостности материала можно понять, если учесть, что в 1 см его с объемным содержанием волокон 75% при диаметре их 10 мкм площадь поверхности раздела составляет примерно 0Д4 м . [c.26]

При введении в стеклопластик волокон различного диаметра (от 40 до 315 мкм) удовлетворительной корреляции между теплопроводностью композиции и диаметром волокна при одинаковой концентрации последнего обнаружить не удалось. В случае порошковых наполнителей такая зависимость наблюдается. На основании полученных экспериментальных данных (рис. 2) можно сделать заключение о том, что уменьшение среднего размера частиц от 400 до 70 мкм приводит к повышению теплопроводности композиций на основе эпоксидной смолы от 0,57 до 0,86 вт м-град, на основе полиэфирной смолы от 0,79 до 0,92 вт м -град. Это, по-видимому, вызвано влиянием высокодисперсной фазы на величину площади поверхности раздела фаз (площади контакта металл — полимер) и на направленное структурообразование полимерной матрицы [13]. Например, уменьшение степени дисперсности порошка алюминия от 5 до 400 мкм вызывает мо- [c.109]

Стекловолокно диаметром 135 мкм с длиной волокон 100-200 мм и плотностью 52 кг/м при толщине слоя 51 мм, удельной площади поверхности 690 м /м и площади поверхности ячейки 4,84 м [c.62]

Элементы волоконной оптики могут употребляться также и для передачи изображений объектов, находящихся в труднодоступных объемах, для последующей их регистрации на голограмме. При этом входной торец волоконного световода должен находиться в непосредственном контакте с поверхностью объекта (увеличение расстояния между торцом световода и объектом приводит к значительной потере разрешения) либо изображение предмета должно быть спроецировано на входной торец. жгута с помощью линзовой оптики. Каждое отдельное волокно такого жгута передает усредненный световой поток от участка объекта, соответствующего площади входного торца. По.этому изображение передается в виде мозаики 78 [c.78]

ПАН), такл<е указывают на фибриллярную структуру (рис. 6, а), но в этом случае бороздки выражены не так отчетливо, как в волокнах вискозы. Поверхность таких волокон более гладкая и ровная, что подтверждается данными о ее площади (табл. 1). На оптической микрофотографии можно видеть, что углеродное волокно, полученное из ПАН-волокна, имеет круглое и ровное поперечное сечение, а шероховатость его поверхности заметна лишь в микромасштабе. [c.233]

Роль внутренних поверхностей раздела по обеспечению структурного единства композита можно лучше понять, если учесть, что в 1 дюйм композита с объемным содержанием волокон 50% при диаметре волокон 0,0003 дюйм площадь внутренних поверхностей раздела составляет примерно 6500 дюйм . Поверхность раздела волокно — матрица интенсивно исследовалась [10] эта область настолько важна для создания качественных волокнистых композитов, что тома 1 и 6 настоящего издания целиком посвящены вопросам, связанным с поверхностями раздела. [c.118]

В курсе сопротивления материалов часто встречаются термины волокно и слой стержня. Волокном можно назвать материальную линию, параллельную оси стержня и имеющую бесконечно малую площадь поперечного сечения. Ряд волокон, лежащих на плоскости или на поверхности, образует слой стержня. [c.11]

Матрица для нанесения тонкого ( 100 мкм) адсорбирующего, надежно фиксированного слоя гуминовой кислоты может быть выполнена в виде сетки из нейлоновых нитей (Япония). Модуль сетки будет состоять из 3000 волокон диаметром 300 мкм, длиной 100 мм и иметь эффективную площадь адсорбирующей поверхности 0,28 м2 и сорбционную емкость —2,5 г урана. Комплект таких сетей для ловли урана может погружаться в океан на глубину до 400 м, и сам всплывать (его удельный вес меньше 1) или втягиваться на судно через каждые 1—2 ч для десорбции (элюирования) за 20 мин. Испытания в Японии показали, что 1 т гуминовой кислоты способна поглотить 100 г урана, при этом концентрация урана в морской воде, подвергшейся обработке, уменьшится на —1 мг/м , т. е. на 30%. За сутки можно проводить девять циклов. [c.199]

Микроскопическое изучение поверхности как плакированных частиц алюминия, так и волокон показало, что они полностью покрыты прочно внедрившимися частицами НП. В прутках диаметром 9,5 мм насчитывалось от 1100 до 1200 волокон сечением о,005...0,075 мм . Длина таких волокон в зависимости от размера гранул составляла 400...3200 мм. От размеров прессуемых частиц, т.е. от площади их поверхности, зависит содержание НП в объеме прутка, и чем они меньше, тем суммарная площадь находящихся в объеме контейнера частиц алюминия больше и, следовательно, в прутке будет больше НП. Содержание НП в прутках лежало в пределах [c.260]

Надо принимать определенные меры для соблюдения постоянной толщины стеклопластика при незначительных изменениях соотношения между стеклом и смолой. Особое внимание следует уделять тому, чтобы площадь плохо смоченных (сухих) поверхностей была минимальной и, наоборот, не было бы чрезмерно обогащенных смолой участков. В стеклопластике должно быть как можно меньше воздушных пузырьков и вообще не должно быть посторонних включений. Поверхности должны быть равномерно гладкими, без каких бы то ни было трещин и покрыты наружным кроющим слоем смолы для защиты всех армирующих волокон. [c.56]

Изложенный вариант статистической механики разрушения полезен и конструктивен для изучения таких вопросов, как зависимость прочности хрупких волокон и нитей от их длины, а также зависимость прочности хрупких и квазихрупких пластин от площади их поверхности (при одинаковых условиях работы различных точек вдоль волокна или пластины). [c.215]

Распределение (4.3) допускает различные обобщения. При выводе этого распределения считали, что на прочность образца влияют все структурные элементы независимо от того, где они расположены. Некоторые испытания обнаруживают сильную зависимость прочности образцов от площади их рабочей поверхности. В этих случаях естественнее считать, что разрушение образца происходит, когда разрушается слабейший структурный элемент у его поверхности. Чтобы описать это явление, достаточно в формуле (4.3) заменить объем V на площадь соответствующей поверхности S. Испытания тонких волокон на разрыв показывают, что их прочность зависит не столько от объема и площади их поверхности, сколько от длины I испытуемого отрезка волокна. Тогда естественно заменить в формуле (4.3) объем V на длину волокна /. В каждом случае объем следует заменить на соответствующее значение So или / . Объединив все три случая, получим [c.123]

Удлинения можно измерять только на поверхности стержня. Но тот факт, что Р пропорциональна А, когда j имеет данное значение, делает обоснованным представление стержня в виде совокупности продольных волокон постоянного сечения. Каждое из волокон удерживает часть общей нагрузки на концах, пропорциональную площади его поперечного сечения, и как по отношению к продольному удлинению, так и по отношению к боковому сжатию ведет себя подобно целому стержню. [c.154]

Удельная поверхность. Площадь поверхности волокон, приведенная в табл. 1, соответствует величинам, которые можно получить, исходя из размера волокон и геометрии поверхности, установленной по электронным микрофотографиям. В работе [87] площадь поверхности волокон определялась путем низкотемпера- [c.233]

Разница между композициями третьей и псевдопервой группы состоит в том, что в первых реакция протекает равномерно ио всей поверхности волокон, тогда как в последних — только в отдельных местах нарушения окисных пленок. До тех пор, пока эти илепки остаются сплошными, система ведет себя как композиция первой группы с невзаимодействующими комнонентами. Поскольку зона взаимодействия в композициях первой группы неравномерна, то невозможно в них определить критическую толщину. Тем не менее можно ввести понятие критической площади поверхности волокон, норал<енной химическим взаимодействием. Если пораженная химическим взаимодействием площадь поверхности волокон меньше критической, разупрочнения волокон не происходит, и наоборот. [c.75]

В табл. 1 приведены расчетные данные для плогцади поверхности волокон в 100 см3 композитов, содержащих 60 об. % различных волокон. Эти значения получены с учетом разницы плотности волокон и являются наиболее важными для характеристики общей площади поверхности раздела, на которой образуется адгезионная связь. [c.235]

Чаще всего в листовых формовочных материалах, как и в стеклопластиках подобного типа, углеродные волокна располагаются хаотично в плоскости листа. Предпринимаются попытки создать листовые формовочные материалы, в которых короткие углеродные волокна в той или иной степени ориентированы в заданном направлении. Обычно листовые формовочные материалы на основе углеродных волокон отличаются от аналогичных стеклопластиков более высоким относительным содержанием волокон. Повышенное содержание наполнителя требует корректирования условий формования материала, особенно в связи с тем, что углеродные волокна имеют (вследствие их малого диаметра) большую суммарную площадь поверхности и перераспределение связующего в объеме материала при формовании изделий затруднено. Поэтому возникает необходамость совершенствования технологии изготовления и переработки листовых формовочных материалов, с тем чтобы повысить совместимость компонентов и монолитность материала в изделиях. [c.79]

ВОЛОКОН связующим. Обычно полимерные связующие хорошо смачивают поверхность армирующих волокон при использовании металлических связующих проблема смачиваемости приобретает особое значение. И борные, и углеродные волокна плохо смачиваются расплавами металлов и сплавов. Поэтому, для того чтобы металлическое связующее достаточно хорошо проникало в межволоконное пространство, необходимо проводить специальную обработку поверхности волокон. Однако такая обработка элементарных волокон в пучке затруднена контактом волокон друг с другом это обстоятельство характерно для углеродных армирующих материалов, состоящих из большого числа элементарных волокон. Следует отметить, что вещества, нанесенные на поверхность тонких волокон, оказывают заметное влияние на свойства матрищ>1. Так, при нанесении поверхностного слоя толщиной 0,5 мкм на волокна диаметром 5 мкм площадь поперечного сечения поверхностного слоя составляет 44% площади поперечного сечения волокон. Это приводит к заметному изменению механических и физических свойств матрищ>1. Площадь поперечного сечения поверхностного слоя такой же толщины, нанесенного на борные волокна диаметром 100 мкм, составляет всего лишь 2% площади поперечного сечения волокон и его влияние на свойства матрицы менее значительно. [c.269]

ПОСТОЯННЫМ, то логично пред-положить, что этот эффект обусловлен формой, поверхностью и адгезией частиц. Изучение влияния формы частиц наполнителя (сфер, порошков, чешуек, волокон) позволило в широком интервале варьировать отношение их площади поверхности к объему. На рис. 6.15 приведена зависимость величины й/0,5 (KmlKm—1) от отношения плош,ади поверхности к объему 5/К. Отношение S/V определяли с помощью микроскопа или по воздухопроницаемости, используя классификатор мелкого помола Фишера. Форма кривых на рис. 6.15 является несколько неожиданной. Кривые проходят через максимум, наличие которого можно объяснить влиянием двух конкурирующих факторов увеличения 6/0,5 KmlKm—1) вследствие увеличения площади поверхности и снижения этой величины при более высоких значениях SjV, вероятно, вследствие агломерации частиц наполнителя. [c.273]

Аппараты с полыми волокнами просты по устройству, технологичны в изготовлении они легко собираются и удобны в эксплуаташ1и. В этих аппаратах вследствие малых диаметров волокон обеспечивается очень высокая удельная площадь поверхности мембран (20... 30 тыс.м /м ). Поэтому они нашли широкое применение в крупнотоннажных химических производствах, в производстве особо чистой воды, в пищевой промышленности и т.д. Однако при эксплуатации этих аппаратов предъявляют повышенные требования к предварительной очистке разделяемых растворов от взвесей. В случае выхода из стоя части полых волокон приходится заменять весь пучок полых волокон. [c.572]

Метод вытягивания широко используется при оценке адгезионной прочности поверхности волокон. В этих условиях испытуемые цилиндры представляют собой волокна [65], которые помещают в специальные гнезда, куда заливают в жидком состоянии адгезив. После его затвердевания образуется площадь контакта между адгезивом и волокнами, которые являются субстратом (рис. 11,8). Для придания жесткости нити устанавливают в специальные пакеты. Адгезионная прочность оценивается путем измерения силы сдвига цилиндров и отношения этой силы к площади контакта адгезива с цилиндрической поверхностью. Усилия, направленные тангенциально к площади контакта двух тел, могут создаваться нри помощи разрывных машин. Возмоншо применение различных вариантов приборов, которые, в частности, позволяют определять адгезионную прочность в агрессивных средах [65]. [c.77]

Отечественная промышленность выпускает материалы для изготовления тентов в широком ассортименте сдвоенная прорезиненная хлопчатобумажная ткань под названием автотент , льняные и полульняные парусины, синтетические тентовые материалы. Применение тентовых материалов из натуральных волокон целесообразно, пожалуй, только в тех случаях, когда необходимо жестко бороться за снижение массы автомобиля. Это важно прежде всего для спортивных автомобилей. Так, масса 1 м льняной парусины в среднем на 0,25 кг меньше массы 1 м синтетического тентового материала Теза . При площади поверхности тента 10 м ее применение позволит снизить массу автомобиля на 2,5 кг. [c.234]

В целях уменьшения массы баллонов для сжатого газа их реке изготавливать из высокопрочных легких композиционных материалов различных волокон (например, графитовых, стеклянных, полимерных) ным связующим. Рациональна сферическая форма баллона, oE наименьшей площадью поверхности при заданном объеме (изоперим свойство). Срок службы НЭ повышается при использовании нейтральнь которых наименьшую стоимость имеет, азот (реже применяют гелий i Перспективный способ повышения КПД газовых МН — их i использование с накопителями тепловой энергии (НТЭ). Тепловь ляторы запасают энергию в нагреваемом выше точки плавлени теле (соединении металла), размещенном в термостатированном ) Накопленная за счет теплоемкости и фазового перехода энергия [c.15]

Заметим, что величина Р (5.6) для перфорированных тепломассомеров меньше площади, занятой массообменной секцией (см. п. 3.1). Для тепломассомеров со сплошной поверхностью испарения она равна или несколько превышает эту площадь в связи с развитой поверхностью испарения волокон, по которым перекачивается влага с одной поверхности тепломассомера на другую. Если покрыть секции тонким слоем исследуемого продукта, то можно определять фактическую поверхность испарения, т. е. экспериментально получать важную массообменную характеристику продукта. [c.113]

При построении аналитических моделей, описывающих удар, следует иметь в виду, что использование концепции эквивалентного анизотропного материала является спорным, если требуется определить напряжения в окрестности области контакта. Если тело из композиционного материала заменяется другим телом с выпуклой поверхностью, то при убывании давления площадь контакта стремится к нулю, и при малых силах размеры области контакта оказываются соизмеримыми с размерами волокон или толщиной слоев. По мере того как область контакта захватывает отдельные волокна, следует ожидать периодических изменений диаграммы деформирования. Этим можно объяснить волнообразный характер кривой, определяющей деформирование бороалю-миния с содержанием волокон 50% (рис. 25). Периодические пологие участки соответствуют радиусам площадки контакта, отличающимся на величину, равную расстоянию между волокнами ( -0,1 мм). Необходимы дальнейшие экспериментальные исследования в этом направлении. [c.320]

Вагнер [104], а затем Дитц и Пеовер [31] разработали элект-рохимичеекий метод для оценки смачиваемости различных графитовых волокон с обработанной поверхностью. При этом фиксировались изменения площади, смачиваемой электролитом, и устанавливалась взаимосвязь таких изменений с прочностью композита при межслойном сдвиге. Метод основан на том, что металлический проводник, контактирующий с электролитом, несет поверхностный электрический заряд величина которого определяется природой растворителя, электролита, материала электрода и падением напряжения на поверхности раздела значение пропорционально площади граничной области [74]. Электрод состоял из отдельных графитовых волокон. Определялась не величина а ее изменение в зависимости от потенциала Е [c.254]

Сравнение результатов табл. V показывает, что композиты, изготовленные различными способами, обнаруживают различное поведение при динамическом разрушении. Композит (б) расслаивался примерно при той же скорости удара, что и неармированный алюминий, в то время как композит на основе диффузионной матрицы 6061 давал по крайней мере трехкратное увеличение скоростного порога расслаивания по сравнению с неармирован-ным алюминием. Причина этого заключается, вероятно, в различной геометрической упаковке волокон в этих двух композитах, большой площади контакта между нитями и наличием слабых поверхностей между соседними лентами композита (б). С другой стороны, большие поры в диффузионном композите, по-видимому, способствуют сопротивлению расслаивания тем, что создают дополнительную геометрическую дисперсию импульса. [c.325]

Пути решения проблемы. В проблеме получения больших автоэмиссионных токов, а, следовательно, и использования автокатодов с большой рабочей площадью, решающую роль играет геометрическая неоднородность микровыступов по рабочей поверхности катода. С помощью интегральной технологии удается достичь достаточной равномерности радиусов закруглений эмиттирующих центров, см. например [220, 221]. Однако неизбежно присутствующие при автоэмиссии адсорбция остаточных газов и ионная бомбардировка приводят к неодинаковому изменению радиусов закругления микровыступов или, если следовать терминологии уравнения Фаулера—Нордгейма, форм-фактора. Это приводит к перегрузке отдельных микровыступов, их взрывному испарению, разряду между катодом и анодом, и, как следствие, к деградации катода. В случае автокатодов из углеродных материалов геометрическую однородность эмиттирующих микровыступов создать практически невозможно. Поэтому основным инструментом, выравнивающим эмиссионные характеристики поверхности автокатода, является формовка, о чем уже неоднократно упоминалось. Однако, как показано выше, простая формовка для автокатодов большой площади не приносит желаемых результатов. Это связано, по-видимому, не только с большой неравномерностью микро-, но и макроповерхности катода, а также с изменениями расстояния анод—катод, которые при их малой величине играют очень большую роль. Один из наиболее перспективных на сегодняшний день путей решения этой проблемы состоит в разделении катода на электрически изолированные фрагменты, индивидуальной формовке каждого фрагмента и сдвиге вольт-амперных характеристик фрагментов в заданный допуск (естественно, в более высоковольтной области) [214]. Такие операции осуществляются с помощью вычислительно-управляющих комплексов на базе ЭВМ путем снятия вольт-амперных характеристик до токов, бйльших первоначального значения для формовки, после чего производится повторная формовка автокатода. После ее окончания вольт-амперная характеристика в области больших токов практически не изменяется (в координатах Фаулера—Нордгейма), а в области минимальных токов — сдвигается до попадания в требуемый допуск. При параллельном включении обработанных таким образом автокатодов наблюдалось полное сложение токов в полученной многоэмиттерной системе, т. е. в пределах флуктуаций общий ток равен сумме токов эмиссии каждого из катодов [222]. На основании указанных операций получен [214 ( автоэмиссионный ток 100 мА в непрерывном режиме с 9 автоэлектронных катодов из пучков углеродных волокон диаметром 70 мкм. Расстояние анод—катод 1,5 мм, давление остаточных газов 5 -10 Па. Предельный ток до формовки системы из 9 катодов не превышал 2 мА. В результате индивидуальной формовки каждый из катодов обеспечивал эмиссионный ток на уровне 10—15 мА. Вольт-амперные характеристики всех [c.157]

В данной главе рассматриваются некоторые типы конструкционных углеродных материалов, использованных для изготовления автокатодов, — таких, как высокопрочный графит типа МПГ-6, пироуглерод, стеклографит и их производные, которые выпускаются промышленностью. Площадь изготавливаемых автокатодов составляла от 0,1 мм до нескольких квадратных сантиметров. Увеличение площади эмиттирующей поверхности автокатодов из углеродных волокон за счет увеличения их количества, в частности использование пучков волокон, различных композитов на их основе представляет самостоятельный интерес и рассмотрены ранее в гл. 3. [c.168]

Диапазон требований к электронным пушкам, в зависимости от назначения, достаточно широк — от растровых электронных микроскопов [311—313], требующих хорошо сфокусированных пучков, до аппаратуры электронно-лучевой обработки [314, 315], для которых необходимы большие токи. В последнем случае используются автокатоды большой площади (более 1 см ) из пучков углеродных волокон [314] или высокопрочного графита типа МПГ-6 [315] с расположенной вблизи плоскости катода управляющей сетки с большой прозрачностью. Такая конструкция электронной пушки позволяет получить электронный пучок любой конфигурации, которая определяется формой и размером рабочей поверхности автокатода. Однако для большинства приложений электронных пушек требуется фокусировка электронного пучка. Неплохие результаты дает использование внешних электромагнитных катушек, но из-за большой скорости автоэлектронов они получаются очень громоздкими. Поэтому была предложена внутренняя однополосная система магнитной фокусировки [316], в которой магнитный полюс находится в непосредственной близости от автокатода, что позволяет наиболее эффективно изменять траекторию автокатодов. [c.244]

Кроме классических образцов в виде двойной консольной балки в работе [31] для изучения влияния геометрии образца на энергию разрушения была использована усиленная двойная консольная балка. Схема такого образца показана на рис. 4.30. Он представляет собой образец в виде двойной консольной балки, к наружным поверхностям которого после изготовления приклеивают алюминиевые пластины, используя связующее холодного отверждения. Чтобы избежать пластической деформации перед фронтом инициирующей трещины, которая обусловлена наличием полимерного кармана у обреза вкладыша, формирующего эту трещину, перед проведением испытания искусственно вызывают рост инициирующей трещины. На рис. 4.31 и 4.32 представлены результаты, полученные на образцах графито-эпоксидного (As-4/3502) и графито-полиэфирэфиркетонного (АРС-2/РЕЕК) однонаправленных композитов. Отметим наличие поведения типа кривой сопротивления, которое связано с возрастанием при увеличении длины трещины. Исследование поверхности разрушения обнаруживает, однако, наличие большого количества мостиков из волокон, которые и обусловливают рост G, . Данные, обозначенные зачерненными значками на рис. 4.31 и 4.32, получены с помощью эмпирического балочного подхода [уравнение (49)], тогда как обозначенные светлыми значками — методом измерения площади [уравнение (54)]. Хотя длина трещины, при которой G, перестает изменяться, зависит от геометрии образца, условие начала разрушения (величина G, , соответствующая началу роста трещины) не зависит от геометрии образца. Это пороговое значение и представляет, по-видимому, искомую характеристику материала. Как показано в разд. 4.4.7, полученные пороговые значения Gj оказываются равными величинам, измеренным на образцах с тонким адгезионным слоем из чистого связующего. [c.234]

В первоначальный момент внедрения инструмента происходит сжатие обрабатываемого материала, что приводит к сжатию контактных слоев и увеличению площади контакта инструмента. При дальнейшем увеличении нагрузки сначала происходит хрупкое разрушение полимерной матрицы с образованием опережающей трещины. Появляется зона сдвига, являющаяся условно плоскостью скалывания, расположенной под углом р к направлению движения инструмента. Одновременно происходит как нарушение адгезионных связей между волокнами армирующего материала и полимерной матрицей, так и разрушение (главным образом разрыв) волокон. Образуется элемент стружки, который перемещается вдоль плоскости сдвига, чему способствует непрерывное перемещение инструмента, и по передней поверхности. В процессе смещения элемента стружки происходит дальнейшее сжахие обрабатываемого материала и образование нового элемента стружки, который отделяется в тот момент, когда сила, действующая на резец, превысит [c.21]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...