Оболочки весьма многослойные

Задание граничных условий 1 рода — толчок 100 % на одной из поверхностей — является предельным случаем, так как эквивалентен заданию q или а, стремящемуся к бесконечности. Температурные поля, полученные при граничных условиях 1 рода, дают картину максимально возможных ошибок, связанных с изменением интересующих нас величин. Эквивалентный эффективный коэффициент теплопроводности А.Э должен дать возможность получить при расчете монолитной оболочки такое же температурное поле, как в многослойной оболочке. Из условия единственности решения прямых задач теплопроводности следует, что нельзя найти такие значения которые позволили бы получить одинаковые поля. Речь идет о получении значений Я,э, которые дадут близкие по значениям температурные поля на некоторых режимах работы оболочек с учетом числа слоев, соотношений термических сопротивлений слоев контактов и металла. В работах [7, 8] рассматриваются эффективные теплофизические характеристики, позволяющие на нестационарных режимах получить в монолитной оболочке температурное поле для многослойной оболочки. В [81 показано, что в каждой конкретной задаче можно получить эквивалентные постоянные ч. Суд, которые с определенными по величине (часто весьма значительными) ошибками позволяют получить эквивалентное температурное поле. [c.140]

Характерной особенностью многослойной конструкции сосуда [1, 2] является большая деформативность и пластичность по сравнению с однослойной. Имеющиеся в настоящее время приближенные расчеты [3,4] многослойных витых оболочек обладают рядом недостатков, так как общее напряженное состояние рулонированных конструкций зависит от различных механических и технологических факторов. Поэтому наряду с разработкой аналитических методов расчета весьма перспективным является применение экспериментальных методов к исследованию задач о напряженном состоянии конструкции сложной формы. [c.271]

Значения коэффициентов устойчивости k зависят от отношения R/8, а для многослойных и подкрепленных оболочек от / /6цр и жесткости опорного контура днищ. Для идеальных изотропных оболочек k = 1,21. Для композиционных однослойных, подкрепленных и трехслойных оболочек имеется весьма ограниченное число экспериментальных работ. [c.190]

В окончательном виде вариационная формулировка задачи термоупругости многослойной оболочки будет весьма похожа на формулировку задачи статики (2,121) или (2.124). Отличие будет заключаться в том, что в линейный функционал кроме внешних сил войдут также температурные составляющие Nt и Мт, т. е. [c.106]

Эта задача является весьма важной для оптимального проектирования простейших композиционных материалов — многослойных пластин и оболочек, когда все слои — из одного и того же материала. Наиболее дешевая и простая технология соединения металлических слоев — холодная прокатка с использованием специальных плакировочных адгезионных пленок. Можно ожидать, что в ближайшем будущем будут изготовляться таким способом все важнейшие, несущие толстостенные элементы металлических конструкций (атомные и химические реакторы, сосуды давления, трубопроводы, броня танков, корпуса судов и подводных лодок и т.д. [1]). Эта технология позволит также освоить более прочные марки сталей, которые при старой технологии были малонадежны. [c.217]

Среди многослойных конструкций, выполненных из композитов, оболочки вращения занимают особое место, поскольку они весьма технологичны при изготовлении естественным для волокнистых композитов методом — методом намотки. С точки зрения расчета многослойных конструкций, оболочки вращения являются достаточно простыми объектами исследования, поскольку модельное представление о распределении деформаций в трансверсальном направлении и периодичность решений по окружной координате позволяют свести решение трехмерной задачи теории упругости к последовательности решений одномерных краевых задач. При расчете на ЭВМ наиболее удобной формой представления разрешающих дифференциальных уравнений одномерных задач являются системы дифференциальных уравнений первого порядка, или канонические системы. Для таких систем разработаны стандартные программы интегрирования, а также различные вычислительные приемы, обеспечивающие достаточную точность решения [1, 2, [c.376]

Э. И. Григолюк [3.381 (1957) дал подробное изложение вопросов построения уравнений многослойных оболочек. Для таких оболочек учет деформации сдвига в уравнениях оказывается весьма существенным. В ряде случаев деформация сдвига заполнителя является единственным из того, что имеет значение. Роль заполнителя сводится к передаче нормального давления на несущие слои и поперечных сдвигающих усилий. Поскольку модуль сдвига заполнителя незначителен, соответствующие поперечные деформации его будут велики и должны быть учтены при расчете. Поперечный же сдвиг несущих слоев пренебрежимо мал. [c.205]

Подводя итоги, отметим, что предложенный метод расчета при относительно большой точности решения позволяет весьма просто решать самые разнообразные задачи устойчивости многослойных пластин и оболочек. [c.151]

Весьма пологие анизотропные слоистые оболочки большого прогиба. Здесь приводятся основные уравнения и некоторые расчетные формулы теории многослойных весьма пологих анизотропных оболочек в случае, когда перемещения оболочки соизмеримы с ее общей толщиной К. [c.205]

Для изготовления прозрачных моделей многослойных оболочек необходим листовой оптически чувствительный материал, обладающий определенными качествами. Листы должны иметь значительные размеры, малую толщину и в момент навивки быть эластичными. Пластины из широко распространенного оптически чувствительного материала на основе эпоксидной смолы ЭД-6, полученные горячей полимеризацией, для этой цели не пригодны, так как для навивки их необходимо предварительно размягчить повышением температуры. Применение пластин из недополимеризованного материала холодного отверждения на основе эпоксидной смолы для изготовления моделей витых многослойных оболочек весьма трудоемко. Кроме того, изучение влияния предварительного натяжения на напряженное состояние, а также на работоспособность конструкции при действии равномерного внутреннего давления методом замораживания требует нескольких моделей [5]. [c.268]

Другие теории, учитывающие так называемый межслоевой сдвиг (сдвиг по толщине) в слоистых оболочках и основанные на гипотезах, характерных для многослойных систем с легким заполнителем (см. раздел X), приведены в работах Као [142], Спил-лерса [260], Васильева [29[5], Дурлофски и Майерса [86], Донга [82]. Ив и Кларк [314] показали, что точное удовлетворение условий контакта слоев весьма существенно для адекватного описания процесса деформирования оболочки. [c.245]

Энергетический путь исследования устойчивости оболочек бывает весьма полезен как для получения приближенных решений, такидля вывода системы разрешающих уравнений и формулировки граничных и стыковочных условий в сложных задачах, например в задачах устойчивости многослойных анизотропных оболочек. Сейчас без подробных промежуточных выкладок приведем основные соотношения, необходимые для исследования устойчивости изотропной цилиндрической оболочки при сформулированных в начале параграфа допущениях. [c.225]

Ниже на основе полученных в гл. 2 результатов строится система разрешающих уравнений относительно силовой функции F, функции перемещения х и функции сдвига р. Структура урйв-нений весьма напоминает нелинейные уравнения упругих однородных оболочек Маргерра [1.32]. Более того, выведенные уравнения совпадают с разрешающими уравнениями трехслойных оболочек Э,И, Григолюка-П.П. Чуйкова [2.13]. Факт по своему значению примечательный, позволяющий непосредственно использовать уже решенные задачи трехслойных оболочек при расчете многослойных. Решение конкретных задач теории трехслойных оболочек Э.И. Григолюка-П.П. Чулкова приведено, например, в работах [ 1.29, 2.13, 3.5, 3.6, 3.12]. [c.51]

Рассмотренный числовой пример лишний раз убеждает нас в том, что решение задачи об определении критических нагрузок многослойных оболочек на основе уточненной теории может быть сведено к решению аналогичной задачи теории трехслойных оболочек Э.И. Григолюка-П.П. Чулкова. При этом часть приведенных здесь выкладок можно было опустить и привести сразу численные результаты (табл. 3.1, рис. 3.2) из монографии [2.13]. Для инженера, занимающегося проектированием многослойных конструкций, разработанный в этой главе подход окажется весьма полезным, так как в современной литературе накоплено достаточное количество данных по расчету трехслойных оболочек. [c.66]

Ha основании соотношений (4.29), (4.21) делаем вьтод, что жесткостные свойства многослойной композитной оболочки существенно зависят от жесткости отдельных слоев, упаковки слоев в пакете и от направления армирования, причем влияние последнего фактора весьма значительно. [c.85]

В связи с важностью полученных результатов покажем их также и на рис. 8.1, где дополнительно представлены результаты решения задачи на основе теории оболочек типа Тимошенко (процедура ANSTIM). Как видим, напряжения распределены по толщине пакета по закону, близкому к параболическому, однако на границе раздела слоев при z = 2,5 мм наблюдается отклонение от закона квадратной параболы. Что касается напряжений aj3, то они вообще имеют непараболический характер распределения, который постулируется в подавляющем большинстве уточненных теорий многослойных оболочек. В рассматриваемой задаче закон их распределения весьма близок к синусоидальному. [c.184]

Какой из выбранных двух признаков считать основным Это зависит от назначения склеиваемого элемента конструкции. В изгибаемых многослойных пластинах, балках и оболочках основным признаком будет сопротивление переходу трещин из одного слоя в другой. Действительно, если металлический слой подвергается переменному (циклическому, случайному и т.п.) нагружению, то с его поверхности вглубь обычно развивается усталостная трещина. Скорость ее роста зависит от коэффшщен-та интенсивности напряжений у края трещины. При выходе трещины на границу слоев дальнейшее ее развитие может происходить двояко в зависимости от свойств клея и тормозящего материала. Если клей недостаточно прочен, то трещина пойдет по границе слоев и раздвоится при этом коэффициент интенсивности напряжений в конце трещины уменьшается в несколько раз, что существенно задержит время перехода трещины из одного слоя в другой. Если клей весьма прочен, то трещина сразу перейдет из одного слоя в другой, не раздваиваясь. Очевидно, клеи, вызывающие раздваивание трещины, лучше поэтому клеи, не обладающие этим свойством, следует исключить из рассмотрения. Оставшиеся клеи наиболее целесообразно сравнивать по сопротивлению сдвигу (наиболее опасным при раздвоении трещин 5голяется расслаивание клееной конструкции от сдвиговой нагрузки). Клеи, для которых сопротивление сдвигу достаточно высоко, следует сравнивать по стоимости и выбрать наиболее дешевый. [c.231]

В заключение отметим следующее. Здесь установлены уравнения модели тонкого слоя, армированного семейством однонаправленных волокон. Композитные оболочки, собранные именно из таких слоев, будут рассмотрены ниже в конкретных примерах. Вместе с тем подчеркнем, что такими тонкостенными элементами конструкций не исчерпывается область применимости дифференциальных уравнений развиваемой ниже неклассической теории многослойных оболочек. Область применимости этой теории существенно шире, поскольку ее уравнения опираются на весьма общие физические соотношения вида (2.1.1), в рамки которых укладываются соотношения упругости не только однонаправленных волокнистых композитов, но и композитных материалов других типов — армированных несколькими разнонаправленными семействами волокон, тканями и т.д. Широкий круг данных о тензорах эффективных жесткостей и податливостей таких композитных материалов представлен в ранее названных источниках. [c.34]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...