Топливо температурный коэффициент

Повышение ядерной безопасности реактора из-за невозможности расплавления керамических материалов и образования в активной зоне вторичной критической массы, отрицательного температурного коэффициента реактивности топлива я невозможности хрупкого разрушения корпусов из предварительно [c.3]

Кинетика высокотемпературной коррозии котельных сталей в продуктах сгорания природного газа как в лабораторных, так и в промышленных условиях довольно хорошо изучена. Компонентами в продуктах сгорания газа, которые наибольшим образом влияют на интенсивность коррозии, являются кислород и водяной пар. Концентрация первого существенным образом зависит от режима сгорания топлива (от коэффициента избытка воздуха), а количество водяного пара главным образом определено составом сжигаемого топлива. С увеличением концентрации кислорода в продуктах сгорания улучшаются условия его транспорта к реакционной поверхности, и тем самым процесс коррозии интенсифицируется. Определенное влияние на характер коррозии металла в продуктах сгорания газа оказывает и концентрация водяного пара. Это особенно касается коррозии при температуре выше 570 °С, когда существование водяного пара в окружающей среде способствует образованию на поверхности стали вюстита, т. е. возникновения трехслойной оксидной пленки. Как отмечено ранее, в этой температурной области окисление железа протекает более интенсивно, чем в условиях, когда на поверхности металла возникает двухслойный оксид. [c.133]

Большое отрицательное значение температурного коэффициента реактивности и периодическая перегрузка топлива приводят к тому, что реактор в холодном состоянии в начале кампании имеет существенную избыточную реактивность (около 20 %). Для компенсации этой реактивности наряду с борным регулированием используются и органы СУЗ. Загрузка реактора обычно в 30—40 раз превышает критическую массу. [c.150]

Приведенных зависимостей достаточно для определения напряжений и деформаций в заряде твердого топлива для тех случаев, когда коэффициент линейного расширения материала корпуса двигателя имеет одно и то же значение в осевом и окружном направлениях. Полученное решение легко скорректировать и для различных значений температурных коэффициентов в осевом и окружном направлениях. [c.380]

Активная зона реактора СНАП-10 состоит из твэлов цилиндрической формы, содержащих уран-235 и гидрид циркония (последний используется в качестве замедлителя). Между твэлами помещаются диски из бериллия, которые улучшают отвод тепла из активной зоны. С торцов и периферии активная зона окружена бериллиевым отражателем. К боковому отражателю примыкает термоэлектрический генератор, от которого отвод тепла осуществляется с помощью излучателя. Реактор состоит из двух половин, в каждую из которых загружается топливо с массой ниже критической. Эти половины во время транспортировки отделяются друг от друга специальным устройством, которое удаляется непосредственно перед запуском установки в космос. Реактор включается после вывода его на расчетную орбиту. При этом по команде с Земли включается механизм, сближающий обе половины реактора, в результате чего загрузка топлива становится выше критической и создаются условия для цепной реакции деления. После достижения рабочего уровня мощности реактор переключается на саморегулирование вследствие отрицательного температурного коэффициента. Система рассчитана на непрерывную работу в режиме саморегулирования в течение года и более. [c.228]

Применение воды в качестве замедлителя нейтронов обеспечивает значительный отрицательный температурный коэффициент реактивности. В соответствии с этим регулирующие стержни в данном реакторе используются только для компенсации избыточной реактивности чистой холодной активной зоны, которая равна 0,122 А/с//с. После установки реактора в назначенном месте под водой регулирующие стержни выводятся из активной зоны и дальнейшее автоматическое регулирование обеспечивается отрицательным температурным коэффициентом реактивности (независимо от потребляемой мощности). В период всего срока службы установки компенсация выгорания топлива осуществляется вследствие выгорающего поглотителя. [c.246]

При увеличении нагрузки двигателя повышается количество впрыскиваемого топлива, уменьшается коэффициент избытка воздуха и увеличивается температурное напряжение двигателя. Те.м-пературы стенок цилиндра, камеры сгорания и поршня по мере увеличения нагрузки повышаются, подаваемый воздух подогревается интенсивнее и соответственно повышается температура сжатия. Поэтому с увеличением нагрузки период задержки воспламенения обычно незначительно сокращается, что, однако, в быстроходных турбопоршневых двигателях, как показывают экспериментальные исследования, почти не заметно. [c.175]

Основной потерей в технологических процессах является теплота, теряемая с уходящими газами Qoт В ряде случаев величина Qor доходит до 75% химически связанной теплоты топлива Рх.т- Обозначив через Т — температуру уходящего отхода, То—температуру окружающей среды, можно найти значение температурного коэффициента, показывающего уровень вторичных энергоресурсов и целесообразность использования при их непрерывном получении [c.37]

Для учета температуры наружного воздуха производят корректировку расхода топлива и электроэнергии по температурному коэффициенту т. е. тт = [c.259]

Если обозначить температурные коэффициенты реактивности топлива и замедлителя Гр и Гм соответственно и брв ещ — некоторое внешнее изменение реактивности в стационарном реакторе, то реактивность в каждый момент времени можно представить в внде [c.391]

Отрицательный температурный коэффициент, связанный с температурой топлива, определяется доплеровским уширением резонансов поглощения нейтронов ураном-238 (см. разд. 8.1.4) увеличение температуры всегда ведет к увеличению поглощения и, следовательно, к уменьшению реактивности. Температурный коэффициент топлива имеет мгновенный характер. Температурный коэффициент, связанный с изменением температуры замедлителя, носит несколько запаздывающий характер (см. разд. 9.4.2) и определяется изменением спектра тепловых нейтронов при изменении температуры замедлителя. Как показано ниже, этот температурный коэффициент может быть как положительным, так и отрицательным в зависимости от содержания изотопа плутоний-239 в реакторном топливе. [c.461]

Это приближение широко используется для описания медленных переходных режимов. В реальных переходных режимах возникают некоторые проблемы, связанные с распределением температуры в топливе и в замедлителе. Тем не менее температурные коэффициенты реактивности, определяемые для постоянной (средней или эффективной) температуры топлива и замедлителя, [c.461]

Температурный коэффициент топлива — [c.462]

Температурный коэффициент реактивности, связанный с изменением спектра нейтронов в графитовой матрице, содержащей топливные частицы, также носит быстродействующий характер. В большинстве случаев при определении мгновенного температурного коэффициента эффекты замедлителя и топлива оцениваются вместе. [c.462]

В работе [40] приведен в качестве примера один частный случай, когда общее изменение тяги было снижено до величины, меньшей 2%, в результате использования твердого топлива с коэффициентом температурной чувствительности (я )к, примерно равным [c.360]

Инструкцией по техническому нормированию расхода электрической энергии и топлива тепловозами на тягу поездов [16] введена корректировка расхода топлива на эксплуатационный измеритель с, помощью специального температурного коэффициента изменяющегося в пределах от 0,97—1,15 при снижении температуры окружающей среды Ът 4-25 до —30° С. Увеличение расхода топлива в зимнее время связано с повышением сопротивления воздуха, сопротивлением буксового узла из-за загустения смазки, снежным покровом, образующимся на железнодорожном полотне, и повышением сопротивления трогания с места. Однако большую роль играет увеличение продолжи- [c.264]

Для пленочного кипения характерно существование паровой пленки, покрывающей поверхность нагрева. Пленочное кипение происходит при большей разности температур между твердой поверхностью и жидкостью. Для воды (и большинства органических жидкостей) при атмосферном давлении этот температурный напор составляет > 100°. Пленочное кипение наблюдается в быстродействующих перегонных аппаратах, при кипении криогенных жидкостей, охлаждении двигателей на химическом топливе, охлаждении реакторов и др. При высоких давлениях коэффициент теплоотдачи при пленочном кипении может так возрасти, что пережога поверхности нагрева не наступает. При высоких температурах при пленочном кипении значительное количество теплоты передается излучением, поэтому коэффициент теплоотдачи при пленочном кипении зависит от излучательных свойств поверхности теплообмена, поверхности жидкости и самого пара. Расчетные зависимости для коэффициентов теплоотдачи при ламинарном движении паровой пленки могут быть получены теоретическим путем. В развернутой форме эта зависимость имеет вид [c.202]

Увеличение резонансного поглощения в большом энергетическом диапазоне является основным фактором, влияющим на значение нейтронного потока в реакторе БН. Так как это захват в воспроизводящем материале, то истинным результатом доплеровского уширения являются существенное снижение количества нейтронов и соответствующая потеря реактивности. Эта потеря реактивное может быть больше, чем добавочное увеличение реактивности, из-за ужесточения спектра, если воспроизводящая составляющая зоны достаточно большая по сравнению с составляющей деления. И, как следствие, обогащение топлива для реакторов-размножителей на быстрых нейтронах с жидкометаллическим теплоносителем будет ограничено в пределах 12—25 %. Даже с этим ограничением температурные отрицательные значения коэффициентов реактора на быстрых нейтронах достаточно малы — около 2- Ю" . [c.179]

При увеличении значения М значительно снижается удельный расход топлива на нагревательную печь. При подогреве воздуха (и топлива) до высоких температур (Д 1 = 700°С) удельный расход топлива снижается в 2,4 раза — с 0,122 т/т металла до 0,0498. Коэффициент полезного действия печи ц соответственно возрастает с 22,2 до 54,6%. Что касается выработки ВЭР, то с увеличением ts.il возможная выработка пара в котле-утилизаторе падает (за счет уменьшения температурного напора газов) при относительно стабильной воз-96 [c.96]

Для применяемых в черной металлургии типов котлов-утилизаторов, температурного уровня уходящих газов промышленных печей и видов используемого топлива построена номограмма для определения экономической эффективности утилизации тепла запечных газов, приведенная на рис. 7-2. Графики I—3 номограммы относятся к утилизационным установкам, 4—6 — к замещаемым котельным. Номограмма построена для продуктов сгорания природного, коксового и доменного газов при любых значениях коэффициента избытка воздуха а перед утилизационными установками, а также для смесей указанных газов. Номограмма позволяет определять [c.283]

Коэффициент K t можно использовать для того, чтобы приближенно предсказать наибольшие температурные деформации в реальном топливном заряде при изменении температуры. Если пренебречь трехмерными эффектами и предположить, что модель по своей вязкоупругости одинакова с топливом, то [c.335]

Но есть также и недостатки. Прежде всего водород в воде имеет довольно большое сечение захвата нейтронов по сравнению с другими замедлителями. Так как захват нейтронов в D2O значительно меньше, чем в Н2О, то при использовании в качестве замедлителя тяжелой воды топливом может служить природный уран. При использовании обычной воды в качестве теплоносителя реактор может работать только на обогащенном уране. Другим недостатком является то, что саморегулируюш,ий температурный коэффициент реактивности ограничивает температуру воды (теплоносителя) до относительно низких значений по сравнению с ТЭС, использующими органические топлива. Это означает, что общий КПД АЭС ниже, чем ТЭС, и составляет около 31 %. [c.171]

Как видно из рис. VI. 8, для конвективных поверхностей нагрева ВПГ и котлов коэффициент использования а з является постоянной величиной в широком диапазоне скоростей и определяется только видом сжигаемого топлива, температурным режимом поверхности кипятильных труб и температурой дымовых газов. Поэтому при расчете конвективных поверхностей нагрева высоконаиорных парогенераторов, которые работают на газе и жидком топливе, целесообразно и удобно пользоваться коэффициентом их использования. [c.226]

Твэлы ВТГР представляют собой графитовую матрицу, в которой диспергированы микротвэлы. Применение микротвэлов позволяет обеспечить малую удельную активность первого контура при глубоком выгорании ядерного топлива и высоких температурах топлива и теплоносителя. Невозможность расплавления керамического топлива в виде микротвэлов, отрицательный мощностный и температурный коэффициенты реактивности, невозможность образования вторичной критической массы, самопроизвольное прекращение цепной реакции деления при тяжелой аварии с полной потерей гелиевого теплоносителя делают ВТГР наиболее безопасными из всех энергоблоков с ядерными реакторами других типов. [c.173]

Однако в гетерогенном реакторе с большими градиентами температур или в любой системе, где суш,ествует лишь частичная термализация, т. е. где большая часть нейтронов поглощается прежде, чем они полностьютермализуются, детальное изучение проблемы оказывается очень важным. В таких случаях энергетический спектр тепловых нейтронов оказывается не простым, и требуются расчеты, основанные на соответствующих моделях рассеяния. На практике расчеты такого типа особенно важны для предсказания температурных коэффициентов, т. е. влияния на критичность изменений температуры различных компонент реактора, таких, как топливо, замедлитель, отражатель или теплоноситель. [c.250]

Так как одной из целей таких реакторов является получение плуто-ния-239, реакторы типа Колдер-Холл имеют довольно высокий начальный коэффициент конверсии, т. е. отношение числа образованных ядер плутония-239 к числу исчезнувших ядер урана-235 около 0,85. Образование плутония-239 в реакторе проявляется прежде всего в повышении реактивности системы. Кроме того, температурный коэффициент реактивности меняется по мере выгорания топлива, причем изотермический коэффициент реактивности становится положительным [c.455]

Одними из наиболее важных величин, определяющих рабочие характеристики и степень безопасности работы ядерного реактора, являются температурные коэффициенты реактивности. В реакторах с графитовым замедлителем и с газовым теплоносителем температурные коэффициенты реактивности связаны главным образом с поведением нейтронов в реакторе, в то время как эффекты термического расширения и изменения плотности теплоносителя не оказывают существенного воздействия на динамику подобных реакторов. В гетерогенных реакторах на естественном уране типа Колдер-Холл полный температурный коэффициент определяется в основном двумя величинами температурными коэффициентами топлива и замедлителя. [c.461]

Очевидно, что член (1/т]) дц1дТ) является частью температурного коэффициента замедлителя, так как величина т) определяется спектром тепловых нейтронов, а спектр нейтронов сильнее зависит от температуры замедлителя, чем от температуры топлива. [c.462]

Для реакторов полугомогенного типа, таких, как реактор Пич-Боттом необычная природа топлива вводит несколько иные температурные коэффициенты реактивности. Температурный коэффициент, связанный с повышением температуры небольших частиц карбидов тория и урана, будет очень быстродействующим и отрицательным из-за доплеровского уширения резонансов тория-232. Быстродействие этого температурного коэффициента объясняется тем, что карбид урана-235 и карбид тория-232 смешаны в топливных частицах. Если бы эти карбиды были пространственно разделены, то температурный коэффициент реактивности срабатывал бы с нескольким запаздыванием, обусловленным инерционностью теплопередачи от урана-235 к торию-232. [c.462]

Некоторые величины, представленные в табл. 10.2 и 10.3, заслуживают особого рассмотрения. Например, видно, что коэффициент размножения реактора при выгорании 800 Мвт-сутки т выше, чем коэффициент размножения в начале кампании. По-видимому, это связано с увеличением /, обусловленным большим сечением деления плутокня-239, причем увеличение / компенсирует некоторое уменьшение т], которое меньше у плутония-239, чем у урана-235. Мгновенный температурный коэффициент топлива, определяемый как р) (др дТ), отрицателен и остается почти неизменным до выгорания 800 Мвт-сутки т [c.463]

Несмотря на то, что при расчете рассмотренных температурных коэффициентов был сделан ряд существенных упрощений (равномерное по топливному элементу выгорание урана-235 и накопление плутония-239, пренебрежение поглощающим действием продуктов деления), расчетные данные находятся в хорошем согласии с экспериментальными [74]. На первый взгляд может показаться, что положительный изотермический температурный коэффициент реактивности в середине кампании реактора при температуре около 500° К может вызвать неустойчивость работы реактора. Однако, благодаря отрицательному мгновенному температурному коэффициенту топлива и большой теплоемкости замедлителя, приводящей к медленному увеличению температуры реактора, в управлении реактором перемещениями регулирующих стержней или другими способами не возникает особых трудностей. Это подтверждено изучением переходных режимов на реакторе Колдер-Холл [75] во всех опытах реактор оставался устойчивым, а если тепловыделение увеличивалось, то очень медленно. [c.465]

Процесс переноса тепла через газовую прослойку между частицей и топливом характеризуется коэффициентом теплоотдачи, который согласно экспериментальным данным работы [52] полагаег-ся независимым от температурного перепада и размера частицы. [c.286]

Основной потерей в технологических процессах является теплотг тв ряемая с уходящими газами Сог- В ряде случаев величина Qoг дохс дит до 75% химически обязанной теплоты топлива Qx.т Обозначив че рез Т — температуру уходящего отхода. То—температуру окружающе среды, можно найти значение температурного коэффициента, показы вающего уровень вторичных энергоресурсов и целесообразность испол зования при их непрерывном получении [c.37]

После пуска обогащение рабочей смеси изменяется, В первые 30 с после пуска рабочая смесь содержит топлива на 30%...60% больше [см. рис. 7.19). Изменение состава рабочей смеси производится в блоке управления в зависимости от температуры охлаждающей жидкости, измеряемой датчиком, расположенном в блоке цилиндров. Этот датчик представляет собой реостат с отрицатепьным температурным коэффициентом сопротивпения. [c.155]

Выбор контейнерных материалов для жидкометаллического топлива определяется главным образом коррозионной стойкостью материала. Высокой коррозионной стойкостью в жидком металле обладает материал, который имеет минимальную растворимость в жидком металле и не образует с компонентами жидкого расплава химических соединений. Кроме того, необходимым требованием при выборе материала контейнера является малое значение температурного коэффициента растворимости в жидком расплаве, так как иначе при наличии температурного градиента в конструкции будет осуществляться перенос массы. В настоящее время отсутствуют надежные критерии теоретического предсказания величины температурного коэффициента растворимости и этот вопрос решается в основ1юм эмпирически. [c.96]

При создании современных турбин ГТД различного назначения с высокими начальными параметрами, большими неравномерностями полей температуры, скорости, плотности в потоке газа важной является проблема снижения термических напряжений в пере лопатки путем уменьшения неравномерности температуры. Уже при начальной температуре газа Г = 1500 К минимальное значение местного коэффициента запаса прочности может достигнуть своего допустимого значения в самой холодной точке поперечного сечения пера. Наиболее горячие части лопатки — кромки, а наиболее холодные — средние части выпуклой и вогнутой поверхностей с минимумом температуры nmin перемычке между охлаждающими каналами. Традиционный метод уменьшения температурной неравномерности заключается в снижении температуры кромок двумя основными способами интенсификацией теплообмена в кромочных каналах турбулизаторами течения (ребрами, лунками, закруткой, струйным натеканием на стенку, пульсирующей подачей охладителя и т. п.) или понижением температуры воздуха, охлаждающего кромки, путем спутной закрутки или в теплообменнике. Эффективным может быть выдув охладителя на поверхность пера. Однако в авиадвигателях выдув может затруднять отключение охладителя на крейсерских режимах полета самолета. В ГГУ, работающих на тяжелых сортах топлива, происходит отложение твердых частиц на перфорирюванной поверхности, что приводит к [c.366]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...