Уитни

Известно, что фабрикант Уитни в 1798 г. принес на заседание Конгресса Штатов Америки 10 ружей, разобрал их, переме- [c.17]

Приведение медленной поверхности к нормальной форме Уитни осуществляется локальным расслоенным диффеоморфизмом, т. е. диффеоморфизмом пространства расслоения, переводящим слои в слои x=h(X, Y), y = k(Y). [c.172]

Уравнение быстрых движений аналитической системы общего положения в окрестности медленной поверхности можно аналитическим расслоенным диффеоморфизмом привести к нормальной форме x=PJE, где Р — функция нормальной формы Уитни, а Е= + С у)х . [c.172]

СЛОЯМИ. Позднее Уитни [181 ] получил замкнутое решение задачи устойчивости несимметричных перекрестно-армированных пластин при чистом сдвиге. [c.185]

Турбинная лопатка — святая святых современной авиации и энергетики, ибо это самая напряженная деталь газовой и паровой турбины ее прочностью и жаростойкостью определяются и предельно достижимые скорости самолетов, и экономичность гигантских энергетических систем. Обычно лопатки льют из жаропрочных сплавов, обладающих зернистой структурой. Границы между зернами — уязвимое место, откуда начинается разрушение при тепловых ударах — резких сменах температур, неизбежных после каждого запуска или остановки. Инженеры известной моторостроительной фирмы Пратт-Уитни пришли к выводу, что лучше всего будут работать лопатки, состоящие из целого кристалла и лишенные непрочных границ между зернами. Специальный литейный процесс с направленной кристаллизацией действительно позволил получить такие лопатки. Эксперименты показали, что монокристаллические лопатки выдерживают вдвое больше тепловых ударов, чем обычные. [c.30]

Для осуществления качественных изменений в технике необходим изобретательский уровень решения задач, связанный с выработкой новых технических идей. Этот уровень технического творчества характеризуется большим количест-i вом иаучных исследований, связанных с различными областями человеческой деятельности. Изобретательские задачи, встающие в процессе системного проектирования, характеризуются трудностями анализа и построения полной модели. Решение их более длительно по сравнению с задачами, требующими изменения системы на уровне компонентов. Ориентировочное количество проб и ошибок, которое необходимо, для успешного поиска, определяется уже не десятками, а сотнями и тысячами [4]. Естественно, что только быстродействие современных ЭВМ дает возможность планировать массовое решение задач подобной сложности. Удешевление проектирования, связанное с его автоматизацией, быстрота перебора и оценки сочетаний всевозможных факторов позволяют вести проектирование параллельно различными творческими коллективами и получать одновременно большое количество целостных решений, выполненных независимо друг от друга. Дополнительный отбор вариантов проекта повышает шансы на выживание одного из них в конкуренции качества. По данным работы [7], в 1975 г. в США на научно-исследовательские и опытно-конструкторские работы было затрачено около 40 млрд долларов. Восемьдесят пять процентов этой суммы было истрачено на опытные конструкторские разработки и всевозможные исследования, непосредственно связанные с созданием новых товаров. Причем большая часть этой суммы была затрачена на избыточное проектирование. Так, например, в компании Джек Уитни энд К° из 2100 изделий, разработанных за определенный срок, лишь семнадцать были отобраны к производству как заслуживающие внимания. Из них только два смогли добиться значительного, пять — умеренного рыночного успеха. Остальные были отбракованы на различных этапах производственного освоения и рыночных испытаний изделий. [c.10]

Исследования и преподавание коррозии в Массачусетском технологическом институте имеют многолетнюю историю. Основоположником этой традиции был профессор В. Р. Уитни, стйвший впоследствии руководителем исследований для Джене-рал Электрик Компани . В 1903 г. в Журнале Американского химического общества он опубликовал свою классическую статью Коррозия железа . Эта статья побудила начать важные коррозионные исследования. [c.11]

Рассмотренные нами способы прямого преобразования тепловой энергии в электрическую требуют для своей реализации покрытий, имеющих высокую излучательную способность при температурах выше 600°С. С этой целью фирмой Прат уитни [53] были проведены [c.205]

Газотурбинный двигатель легкого типа FT4A-12. В качестве примера двигателя, полученного путем конвертирования авиационного, рассмотрим ГТД американской фирмы Пратт-Уитни , установленный на контейнеровозах типа Евролайнер , В судовом ис- [c.80]

Следует отметить, что большинство двигателей простого цикла конвертированы в судовые из авиационных. В качестве примера можно привести ГТД LM-2500, LM-1500 ( Дженерал электрик , США), FT4A ( Пратт Уитни , США), Олимп и Гном ) Роллс-Ройс , Англия) и др. [c.193]

Наличие такой изгибно-крутильной деформации создает дополнительные трудности при испытании на изгиб образцов, вырезанных из анизотропных материалов (таких как однонаправленные боро- и углепластики) под углом к оси симметрии. Этот вопрос был рассмотрен в работах Халпина и др. [26] и Уитни и др. [60]. [c.27]

Несколько монографий посвящено расчету различных типов пластин из композиционных материалов. Однослойные анизотропные пластины рассмотрены в книге Лехницкого [94], многослойным пластинам посвящены книги Амбарцумяна [7], а тдкже Аштона и Уитни [18] . [c.157]

Теория изгиба пластин Рейсснера и Ставски была впервые применена в работах Ставски [145], а также Донга и др. [56] для анализа пластин, нагруженных равномерно распределенными силами и моментами. Там рассматривался простой цилиндрический изгиб (с постоянной продольной кривизной) длинной прямоугольной пластины, нагруженной равномерным нормальным давлением. Более общий анализ такой формы изгиба представлен в работах Уитни [180], Пагано [107, 108], Паганр и Вана [109]. [c.181]

Аштон и Ваддоупс [17] для исследования изгиба пластины при действии нормального давления использовали энергетический метод. Позднее Аштон [И ] рассмотрел пластины с переменными по координатам свойствами материала и толщиной. Однако конкретных численных результатов в работах не содержится. Эти результаты получены в следующей работе Аштона [13], где исследованы различные варианты граничных условий (см. также книгу Аштона и Уитни [18]). [c.182]

Задача изгиба шарнирно опертой прямоугольной пластины, нагруженной произвольным нормальным давлением, решалась в двойных рядах Фурье в работах Уитни [179], Уитни и Лейсса [185, 186]. Получено точное решение для давления, распределенного равномерно и по одной волне синусоиды. Численные результаты, приведенные для ортогонально- и перекрестно-армированных стекло- и углепластиков, показали, что учет смешанных коэффициентов жесткости приводит к значительному (до 300%) увеличению максимального прогиба пластины. Были построены также графики, иллюстрирующие влияние удлинения пластины [179—182] и отношения Ец1Е [186] на максимальный прогиб. Позднее Уитни [183 ] рассмотрел защемленные прямоугольные пластины, нагруженные равномерным нормальным давлением, и получил результаты, подтверждающие сделанные ранее выводы. В частности, им было установлено, что учет смешанных коэффициентов жесткости приводит к значительному уменьшению изгиб-ной жесткости несимметричных по толщине пластин и выявлено существенное влияние характера закрепления пластины в своей плоскости на деформированное состояние при некоторых перекрестных схемах армирования. [c.182]

Аштон [10] использовал это выражение для расчета шарнирно опертых прямоугольных пластин и получил для пластин из углепластика результаты, отличающиеся от точного решения Уитни в пределах 17%. В более поздней работе Уитни [183] было показано, что для пластин с защемленными сторонами такой подход приводит к еще большей погрешности (см. также книгу Аштона и Уитни [18]). [c.183]

В работах Уитни и Лейсса [185, 186] представлено замкнутое решение задачи устойчивости шарнирно опертой прямоугольной пластины с произвольной схемой расположения слоев при сжатии в двух направлениях (как частный случай получен результат для одноосного сжатия). Из этого решения следует, что эффект связанности плоского и изгибного состояний является существенным. Например, при = 40 для двухслойной пластины [c.184]

Теория термоупругости применительно к пластинам с произвольным расположением слоев для изотропных материалов была построена в работах Пистера и Донга [116] и Рябова [124], а для анизотропных материалов — в работах Ставски [146, 147]. Последняя теория была йспользована Чамисом [42, 43] для определения остаточных напряжений в слоистых пластинах, а также Уитни и Аштоном [184] для исследования влияния эффекта разбухания матрицы на прогиб пластины и основные частоты свободных колебаний. [c.187]

Устойчивости слоистых пластин при температурном и других воздействиях, вызывающих расширение материала, посвящены теоретические исследования Виттрикка и др. [190], а также теоретические и экспериментальные исследования Келленбергера [85]. Уитни и Аштон, [184] рассмотрели термоустойчивость перекрестно-армированных квадратных пластин из различных композиционных материалов. Особенности свойств углепластиков, из-за которых в некотором диапазоне изменения углов армирования коэффициент линейного расширения оказывается отрицательным, определяют теоретическую возможность потери устойчивости пластин из этих материалов при охлаждении, а не при нагревании, что обычно имеет место. Однако более интересным в прикладном отношении является теоретический вывод о невозможности термической потери устойчивости пластин из эпоксидного [c.187]

Замкнутое решение, определяющее частоты собственных колебаний шарнирно опертых ортотропных пластин с произвольной схемой расположения слоев, было получено Уитни и Лейсса [185, 186]. Как и ожидалось, эффект связанности плоского и изгибного состояний вызвал существенное снижение частот собственных колебаний. [c.188]

Нелинейный анализ однородных ортотропных пластин был, по-видимому, впервые проведен в работе Юсуффа [197]. Писхер и Донг [116] рассмотрели большие прогибы слоистых пластин из изотропных материалов, причем задачу решали в смешанной форме. Более общие формулировки были впоследствии предложены в работах Ставски [150,151 ], а также Уитни и Лейсса [185]. [c.189]

Однако в конкретных задачах Амбарцумян также использовал представление (78). Аналогичная теория была позднее построена Уитни [182]. Остерник и Барг [105] получили численные результаты, принимая распределение касательных напряжений в форме (78), а также в виде [c.192]

Пластина может иметь как симметричную, так и несимметричную схему расположения слоев. Дальнейшее приложение этой теории содержится в рдботе Уитни и Пагано [187]. [c.193]

Как было отмечено выше, дисперсия, связанная с геометрией конструкции (например, в стержнях и пластинах) и с микронеоднородностью материала (например, с размерами волокон и расстояниями между ними), рассматривалась раздельно, однако в реальных системах эти эффекты проявляются совместно. Одновременный учет конструкционной и внутренней дисперсий осуществляется в теории слоистых пластин и оболочек. Многослойные пластины рассматривались в работах Сана и Уитни [165], Био [32], Донга и Нельсона [53], Скотта [155] и Сана [161—163] (см. также гл. 4, 5). Исследование волн в стержнях с кольцевыми слоями и в оболочках из двух материалов представлено в работах Лаи [94], МакНивена и др. [108], Арменакаса [13, 14], Виттера и Джоунса [192], Чау и Ахенбаха [42]. [c.290]

Композиционные элементы конструкций обычно изготавливаются путем наслаивания с заданной ориентацией слоев. В макромехакике изучается механическое поведение таких слоистых композитов, причем их свойства задаются эффективными характеристиками слоев. Поскольку в технике слоистые композиты часто используются для изготовления тонкостенных конструкций, общепринятый метод их исследования основан на теории слоистых пластин или оболочек, в которой принимается гипотеза о линейном изменении перемещений в плоскости слоя по толщине (Эштон и Уитни [2]). [c.16]

Обратимся теперь к наиболее популярной из используемых для расчета слоистых композитов теорий, а именно к классической теории слоистых пластин (КТП), разработанной Ставски [22] и Донгом с соавторами [5] и широко применяемой Эштоном и Уитни [1]. КТП представляет собой приближенную теорию, [c.49]

Модель коаксиальных цилиндров, состоящая из волокна, содержащегося в коаксиальном цилиндре — матрице, была использована Хиллом [86], Уитни и Райли [167, 168] и Германсом [c.79]

Результаты для волокнистых композитов получены при допущении, что волокна являются цилиндрическими и строго параллельными. Предпринимались попытки ослабить это допущение. Бажант [6], Носарев [124] и Тарнопольский с соавторами [143] предположили, что волокна слегка изогнуты. Их анализ показал, что продольный модуль Юнга вдоль волокон существенно зависит от искривления волокон. Незначительное искривление волокон может привести к уменьшению модуля Юнга на 10%. Уитни [166] получил аналогичные результаты для скрученных волокон в случае сжатия. [c.90]

Кроме этого, к настоящему времени предложено большое количество самых разнообразных конфигураций образцов для испытаний на сдвиг и двухосное напряженное состояние в виде, например, рам, а также двутавровых и крестовидных профилей. Многие из этих конфигураций геометрически сложны, распределение напряжений в них неоднородно, причем вычисление на-пряжени й может оказаться весьма трудоемким они имеют определенные преимущества при исследовании жесткостных характеристик, но менее пригодны для изучения прочностных свойств. Некоторые из возникающих здесь трудностей были рассмотрены в работе Унтни с соавторами [52]. При исследовании слоистых композитов возникают дополнительные сложности, связанные с особенностями на свободных краях образца эти вопросы обсуждаются в работах Пагано и Пайпса [36], а также Уитни и Браунинга [51]. [c.462]

Некоторые специалисты выразили скептическое отношение к результатам этих исследований. Еще в 1935 г. в одной из работ Американского института нефти в Лос-Анжелесе утверждалось, что токи от цинковых анодов (протекторов) на сравнительно большом расстоянии уже не могут защитить трубопровод и что защита от химического воздействия (например кислот) вообще невозможна. Поскольку в США вплоть до начала текущего столетия трубопроводы нередко прокладывали без изоляционных покрытий, катодная защита для них была сравнительно дорогостоящей и для ее осуществления требовались значительные токи. Поэтому естественно, что хотя в США в начале 1930-х гг. и защищали трубопроводы длиной около 300 км цинковыми протекторами защита катодными установками (катодная защита током от постороннего источника) обеспечивалась только на трубопроводах протяженностью до 120 км. Сюда относятся трубопроводы в Хьюстоне (штат Техас) и в Мемфисе (штат Теннесси), для которых Кун применил катодную защиту в 1931—1934 гг. Весной 1954 г. И. Денисон получил от Ассоциации инженеров коррозионистов премию Уитни. При этом открытие Куна стало известным вторично, потому что Денисон заявил На первой конференции по борьбе с коррозией в 1929 г. Кун описал, каким образом он с применением выпрямителя снизил потенциал трубопровода до — 0,85 В по отношению к насыщенному медносульфатному электроду. Мне нет нужды упоминать, что эта величина является решающим критерием выбора потенциала для катодной защиты и используется теперь во всем мире . [c.37]

IV. Концепция критического расстояния. Подход, разработанный Уитни и Нусмиером [38], использует два взаимосвязанных критерия для расчета предельных напряжений слоистых композитов с концентраторами напряжений. Эти критерии сформулированы независимо от линейной упругой механики разрушения. Однако было найдено, что использование в них точного распределения напряжений перед трещиной вместо обычного приближенного позволяет надлежащим образом предсказывать предельные напряжения для ряда различных слоистых композитов с концентраторами напряжений. [c.239]

Автор выражает признательность всем коллегам, на чьи работы он сделал ссылки, — Ирвину, Райсу, By, Си и соавторам, Ваддоупсу и его коллегам, Уитни и Нусмиеру, Крузу, Г. И. Баренблатту, Дагдейлу, авторам других глав сборника, а также Гераковичу и Бринсону за их помощь и советы. [c.246]

Для определения коэффициента Пуассона lt также созданы различные расчетные зависимости. Примером может служить зависимость Уитни и Райли [2.7], которая имеет следующий вид [c.32]

Отметим, что на рис. 2.12 представлены результаты, полученные по методу Поля, из которых можно видеть, что значения для верхней границы могут существенно отличаться от соответствующих значений для нижней границы. Аналогичный результат имеет место и в рассматриваемом случае. Следовательно, используя предложенный в данном разделе метод, можно получать лишь приближенную оценку для модуля упругости, точное же значение получить трудно. На рис. 2.13 сплошные линии соответствуют расчетам, проведенным по указанной ниже зависимости (2.52) при использовании подхода Уитни —Райли [2.6] применительно к композитам с дисперсными частицами. Результаты экспериментальных исследований довольно хорошо совпадают с результатами расчетов [2.13] [c.39]

Манипуляционная систе>ш. Из рассмотрения задачи, сформулированной в п. 2, а также манипуляционных задач Трейвиса [26, 14, стр. 121—126], Уитни — Хардина [27, 21] и других вытекает возможность построения формализма для описания всех подобных задач. После введения нескольких вспомогательных понятий определим манипуляционную систему — формальную конструкцию, в рамках которой удобно описывать манипуляторы, конфигурации манипуляторов и объектов манипулирования, препятствия, удобно ставить манипуляционные задачи и т. п. [c.61]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...