Бейкер

Метод конечных элементов в строгой форме (с использованием метода начальных деформаций) к исследованию упруго-пластического поведения композитов впервые применил Фойе [11] более подробно этот метод был изложен в последующей статье Фойе и Бейкера [12]. В сочетании с методом касательного модуля метод конечных элементов был применен Адамсом [1, 2] подробное изложение можно найти в статье Адамса [3]. [c.225]

Одно возможное ограничение вычислительной программы Фойе и Бейкера состоит в том, что она позволяет использовать лишь 49 узловых точек, а это ограничивает степень измельчения сетки. Однако программа построена таким образом, что снять это ограничение представляется затруднительным. [c.226]

Как уже отмечалось в предыдущем разделе, в настоящее время в нашем распоряжении имеется лишь ограниченное количество численных результатов исследования поведения компо-витов большинство из них получено методом конечных элементов. Особый интерес представляют численные результаты, содержащиеся в публикациях Адамса [], 2], а также Фойе и Бейкера [12]. Для того чтобы показать, какого вида информация может быть получена, здесь будут приведены примеры, выбранные из работы Адамса [2]. [c.228]

С другой стороны, большая часть трудностей развития основ теории к настоящему времени преодолена, и подтверждается это тем, что развитые точные методы анализа могли быть последовательно использованы для изучения микромеханики упругопластического поведения композита. В настоящий момент лучше всего разработан метод конечных элементов, который в сочетании с двумя одинаково развитыми возможностями— методом начальных деформаций Фойе и Бейкера [12] и методом касательного модуля Адамса [1—3] — позволяет моделировать сложные области и граничные условия, возникающие в задачах механики композитов. Подходы Фойе —Бейкера и Адамса полностью описаны в их указанных выше работах, соответствующие программы для ЭВМ введены в библиотеки и при желании могут быть использованы. [c.238]

Кварцевое стекловолокно, покрытое алюминием методом быстрой кристаллизации, о котором уже упоминалось при обсуждении процесса пропитки, было испытано Бейкером и др. [4] на растяжение и усталость после обработок, моделирующих все стадии изготовления композита. Результаты испытаний приведены в табл. 4 [c.339]

Бейкер и др. [4] подробно исследовали усталостные свойства в композитах алюминий — кварцевое стекловолокно. Авторами было установлено, что волокна без покрытия не испытывают усталости, тогда как волокна с покрытием обнаруживают такую же усталость, что и композит. При детальном исследовании разрушенных образцов было отвергнуто предположение о том, что разрушение стекловолокна начинается от трещины в матрице. Имеются [c.349]

Бейкер Ю. Влияние скорости деформации на распространение пластических волн при кручении.— Прикл. механика, 1966, №4, с. 220—229. [c.248]

Рис. 5.1. Режимы течения по классификации Бейкера [5.5] / — расслоенный 2 — волновой 3 — кольцевой 4 — дисперсный 5 — пузырьковый или пенистый 6 —волновой с перемычками 7 — снарядный

Это уравнение согласуется с диаграммой Бейкера в представленном на ней диапазоне изменения параметров. [c.125]

В 1953 г. Бейкером и др. [Л. 20] опубликованы результаты опытов по кипению фреона-12 и хлорметила в горизонтальной медной трубе диаметром 13,3 мм, длиной 985 мм. Кипение осуществлялось за счет тепла, выделявшегося в процессе конденсации фреона-И в кожухе, окружавшем испарительную трубу. [c.103]

Продолжение этой работы было осуществлено в 1956 г. Бейкером [Л. 21]. В его опытах температура кипения изменялась от [c.104]

Д — опыты Эшли (полное испарение) [Л. 22] V — Эшли (неполное испарение) [Л. 22] ф — Бейкера и др. [Л. 20] [c.106]

Бейкер и Миллер [Л. 28] исследовали кипение фреона-11 внутри медной трубы d = 13,8 мм, длиной 10,3 м. Обогрев производился намотанным снаружи трубы электронагревателем. Вдоль верхней образующей экспериментальной трубы имелось десять вертикальных труб, позволяющих поставить опыты с отводом образующегося по длине трубы пара. Температура поверхности нагрева измерялась шестью термопарами, равномерно распределенными по длине трубы и смещенными друг относительно друга на 60° по окружности. Температура холодильного агента измерялась двумя термопарами, установленными до и после опытного участка. Опыты проводились в интервале температур кипения от 5 до 34° С, разностей температур Д/=1,67-ь11,7°С, расходов агента 18,2-f-91 кг ч, тепловых потоков (l,95-j-16,8). 10 ккал/м -ч. [c.109]

Исследования парамагнитного резонанса были проведены Блини [130]. Пользуясь своими результатами, он вычислил о, получив значение 0,245° К. Однако в его экспериментах расщепление непосредственно не измерялось. Определялось расстояние между уровнями при определенном значении поля, после чего величина расщепления в отсутствие ноля вычислялась на основе некоторых теоретических предположений о зависимости положения уровней от величины поля. В экснериментах Блини поле было направлено параллельно пространственной диагонали куба при расчетах предполагалось, что расщепление обусловлено тригональным полем, обладающим симметрией относительно этой оси. Такое предположение справедливо для рубидиевых и цезиевых квасцов, однако в случае метиламмониевых квасцов, как показали неопубликованные измерения Бейкера [131], оно является неправильным. Измерения диэлектрической постоянной Гриффит- [c.472]

В настоящее время наиболее законченные конструкции установок для спуска—подъема труб под давлением в комплексном исполнении предлагаются фирмами Отис и Бейкер (США). [c.154]

Аналогичное оборудование выпускается фирмой Бейкер для обслуживания морских скважин. Оно отличается от вышеописанного оборудования блочным исполнением и наличием промывочного насоса и ротора с гидроприводом. В установке Бейкер отсутствует также подъемное вышечное сооружение. Его заменяет легкая однотрубная. мачта, монтируемая непосредственно на устье скважины. Для управления спайдерами используется пневмопривод, для остальных элементов — гидропривод. [c.156]

Фирмами Бейкер и Отис применяются одинаковые схемы гидросистем привода лебедок с одним четырехходовым распределителем с закрытым центром линий гидромотора. Рабочие кромки корпуса распределителя и золотника при бесступенчатом переключении его образуют дросселирующий эффект. Указанные схемы представляют собой схемы дроссельного регулирования с последовательным регулированием расхода рабочей жидкости. [c.164]

Исходная теория трехслойных оболочек произвольной формы была построена Рейсснером [232]. На оболочки с ортотропными несущими слоями и заполнителем она, по-видимому, впервые была распространена в работе Стейна и Майерса [268], где рассмотрены цилиндрические оболочки. Общей теории оболочек с анизотропными слоями посвящено удивительно мало работ. Можно отметить только исследование Ву [311], посвященное нелинейной теории пологих оболочек с ортотропными несущими слоями и линейную теорию Мартина [183], в которой трехслойные оболочки с анизотропными слоями описываются в общей ортогональной системе криволинейных координат. Осесимметричное нагружение трехслойных цилиндрических оболочек с ортотропными несущими слоями рассмотрено в работах Бейкера [25] и Элдриджа [91]. [c.247]

Подробный обзор работ в области динамики трехслойных оболочек различной формы представлен в работе Берта и Игла 135]. Здесь отмечены только те из них, которые опубликованы в распространенных изданиях и содержат анализ оболочек с орто-тропными несущими слоями. Бенек и Фрейденталь [42 ] рассмотрели вынужденные колебания круговых цилиндрических оболочек с учетом демпфирующих свойств материала. Бейкер и Херрманн [26] исследовали круговые цилиндрические оболочки с предварительным напряженным состоянием общего вида. В другой работе Херманн и Бейкер [118] представили анализ реакции таких оболочек на движущиеся нагрузки.. [c.250]

Впервые метод начальных напряжений применили Падлог и др. [28] в 1960 г., но одно из первых его приложений специально к композитам было дано Фойе и Бейкером [12] лишь в 1971 г. В действительности это приложение было намечено в неопубликованном отчете Фойе еще в 1966 г. [c.217]

В 1968 г. Маркал 21] сравнил описанные выше методы, выведя уравнения метода начальных деформаций непосредственно из уравнений метода касательного модуля. Он показал, что метод начальных деформаций в частном случае упруго-идеально-пластического материала не сходится и, следовательно, неприменим к этому случаю. Сходимость оказывается очень медленной, когда поведение материала мало отличается от упруго-идеально-пластического, т. е. когда значительное возрастание деформаций за пределом упругости слабо влияет на величину напряжений этот факт был установлен Фойе и Бейкером [12]. С другой стороны, Адамс [1, 2] нашел, что метод касательного модуля в этом случае дает хорошие результаты. [c.218]

Уравнения (30) представляют собой определяющие уравнения упругопластической среды в условиях плоской деформации. I ix можно модифицировать с тем, чтобы рассматривать обобщенную плоскую деформацию (положив ёг = onst вместо ё, = 0) или включить в рассмотрение касательные напряжения izx и zy (см., например, работу Фойе и Бейкера [12]). [c.223]

К развитию расслаивания может привести как нагружение в плоскости слоев, так и нагружение в поперечном направлении. Рассмотрим сначала влияние нагружения в плоскости слоев. Как показано на рис. 9, в материале, слои которого имеют различные значения коэффициента Пуассона, развиваются межслоевые напряжения сдвига Хгу и нормальные напряжения Оуу в плоскости слоев. В плоскости у=0 межслоевые напряжения сдвига равны нулю, а при у=В они достигают максимальных значений. Эти сдвиговые напряжения значительны лишь в прилежащей к границе расслаивания области (обычно принимают, что эта область соизмерима с толщиной образца [35]). Деформация в направлении X (рис. 9) обусловливает распределение напряжений в самом верхнем слое по оси у. При y=Q присутствуют только Оуу, а при у=В нормальные усилия возникнуть не могут и развиваются сдвиговые напряжения tzy. Слой не может быть сдвинут в направлении Z, и поэтому паре напряжений х у и Оуу противодействуют нормальные напряжения a z, знак которых зависит от соотношения коэффициентов Пуассона. Если Ozz— растягивающие напряжения, то они, в сочетании со сдвиговыми напряжениями Тгу, стремятся вызвать расслаивание. На этом основываются соображения о последовательности укладки слоев, высказанные Пагано и Пайпсом [35] и отчасти объясняющие экспериментальные результаты Фойе и Бейкера [11]. [c.299]

Наиболее широко применяется карта режимов для го ризонтального течения Бейкера [5.5]. Для определения границ областей режимов им введены параметры, которые включают физические свойства. Диаграмма Бейкера, представленная на рис. 5.1, построена в координатах (без учета постоянных коэффициентов) 4,882GJ p/A, — ЯгрСпр/0"р, в которых G"p и Gjjp — массовые скорости соответственно жидкой и газообразных фаз, кг/м -час, а параметры Я, и i ) — нормирующие коэффициенты для физических свойств фаз, определяемые отношением физических свойств фаз данной системы к физическим свойствам воздуха (Л) и воды (IF), при нормальных условиях [c.121]

Возможен переход от пузырькового непосредственно к дисперсному режиму при достижении некоторой критической массовой скорости. Это явление отображено на диаграмме Бейкера и др. На рис. 5.3 показан график в координатах р — vlnlgD [5.11], построенный по результатам изучения течения воздуховодяной смеси в вертикальной трубе при атмосферном давлении, на котором ясно видна возможность такого перехода. Для пароводяных потоков он наступает при массовых расходах выше 6-10 кг/м -час [5.6]. [c.124]

Рис. 39. Анализ пропорциональности станка типа ЮНО Бейкер на выявление золотого деления (по Эрли ху Л, Б.).

В литературе описан всего лишь один случай, в котором была сделана довольно обстоятельная попытка связать внешний вид станка и закон золотого сечения. В 1939 г. Л. Б. Эрлих провел интересный анализ пропорциональности основных масс вертикально-сверлильного станка с гидравлической подачей типа ЮНО фирмы Бейкер . (В литературе встречается утверждение, что золотое сечение замечено также в пропорциях основных узлов двустороннего алмазно-расточного станка фирмы Девалер ). При этом он последовательно раздробил золотое сечение до такой малой величины и применил столько дополнительных оговорок (деле- [c.73]

В марте 1899 г. в журнале Макклюрз мэгэзин была опубликована популярная статья, посвященная лаборатории Триплера и проводимых им замечательным работам. Статья была написана Реем Бейкером. Автор опровергал второй закон термодинамики и провозглашал Триплера создателем вечного двигателя, приводя собственные слова изобретателя Использовав в своей машине 3 галлона воздуха, я получил в ожижителе около 10 галлонов жидкости. Таким образом, возникла прибавка в 7 галлонов, которая ничего мне не стоила и которую я могу использовать где угодно для совершения полезной работы . [c.185]

Следует заметить, что Триплер здесь ввел в заблуждение Бейкера, пользуясь его неосведомленностью. Установка Триплера для ожижения воздуха была по существу копией той, которую К. Линде сделал в Мюнхене еще в 1895 г. В такой системе из 1 кг воздуха получалось в ожижителе около 50 г жидкого воздуха, т. е. 5%. Поэтому получить из 3 галлонов воздуха прибавку в 7 галлонов Триплер никак не мог. [c.185]

Рис. 4. Сравнен не коэффициентов теплоотдачи различных холодильных агентов при кипении в горизонтальной трубе [Л. 10] Ф-11, данные Брайана и Зейгеля, d = = 14 мм, /н= 35°С [Л. 27] Ф-12, H3 I — Бейкер и др., d= t = 12°С [Л. 20].

На рис. 6 приводится заимствованный у Гофмана [Л. Ю] график зависимости а = f (Gq), построенный по данным Эшли, Бейкера и Пиерре, применявших в своих опытах трубы с примерно одинаковым диаметром. На этом же рисунке нанесены обработанные нами опыты Бейкера 1956 г. [c.107]

Записи пульсаций давления на стенке были получены для ряда параметров течения, характеризующих все типы течения, которые могли возникать в экспериментальной установке. Параметры течения, выбранные для спектрального анализа, даны в таблице и представлены графически на бейкеровской карте режимов течения (фиг. 7). Энергетический спектр пульсаций давления на стенке, соответствующш каждой точке на фиг. 7, представлен на фиг. 8. Число, соответствующее каждой точке на карте режимов течения, указано в правом верхнем углу каждого спектра. Соответствующие параметры течения приведены в таблице. Эти параметры были выбраны так, чтобы наилучшим образом выделить режимы течения, наблюдаемые визуально. Ограничения, связанные с конструкцией установки, не позволили провести опыты с пузырьковым (пенистым) режимом течения, указанным на диаграмме Бейкера (фиг. 7). [c.21]

При удельных массовых расходах, превышающих 6,86-10 кгЫь -час, наблюдается переход от снарядного к эмульсионному течению. В этом случае для границы между пузырьковым или эмульсионным и снарядным течениями может быть использовано соотношение Бейкера [17]. Различие между пузырьковым и эмульсионным течениями невелико. Соотношение Бейкера получено для течения в горизонтальных трубах, однако исследования Костерина [18] показывают, что ориентация не влияет на структуру потока, если скорости течения достаточно велики. Фиг. 11 и 12 показывают, что кривая, предложенная Бейкером, имеет правильную форму, но она лежит значительно ниже границ действительного перехода. [c.49]

В ходе исследований пузырькового течения воздухо-водяной смеси Роуз и Гриффит [19] нашли границу перехода к неустойчивому течению снарядного типа. Линия перехода легко может быть найдена на основании их результатов, которые были представлены в координатах число Фруда — объемное паросодержание. Результаты настоящего исследования достаточно хорошо согласуются с этой линией перехода, особенно при использовании в качестве координат числа Фруда и объемного паросодержания. Из данных, представленных в координатах удельный массовый расход — весовое паросодержание, следует, что кривизна линии не соответствует действительности. Однако эта линия имеет преимущество по сравнению с расчетом по формуле Бейкера, так как она лежит в надлежащих пределах удельных массовых расходов. Часть соотношения Бейкера, справедливая при больших скоростях (фиг. И и 12), характеризует наблюдавшийся этим автором переход от пузырькового или эмульсионного течения к кольцевому и дисперсному течению. Видно, что эта кривая приемлемо совпадает с границей перехода от эмульсионного режима течения к дисперсно-кольцевому режиму, найденной в настоящей работе. [c.49]

В сборках активной зоны кипящего ядерного реактора и парогенераторе реализуются различные структуры двухфазных течений — от пузырькового до дисперсно-кольцевого. Структура двухфазного потока является одной из важнейших его характеристик, поэтому неудивительно, что в литературе встречается большое число публикаций, посвященных этому вопросу. Это работы советских ученых С. И. Костерина [2.1] по воздухо-водяным потокам в горизонтальных, наклонных и вертикальных трубах, М. А. Стыриковича [2.2] по течению пароводяной смеси в вертикальных, горизонтальных и наклонных обогреваемых и адиабатических трубах и зарубежные исследования О. Бейкера [2.3] на воздухомасляных потоках в горизонтальных трубах, Дж. Хьюитта (1965 г.) в пароводяном потоке в вертикальных трубах и другие работы. [c.38]

Жавйолее распространенной картой двухфазных режимов в изотерми- чесних условиях является диаграмма Бейкера [2.31, полученная перво-шачмьно на смесях воздуха и нефтепродуктов в горизонтальных трубах. Автор [2.3] использовал в качестве координат массовые скорости жид-жости и газа. В дальнейшем диаграмма Бейкера была модифицирована i помощью зависимости 7 /Я от Здесь [c.40]

Анализ и проектирование конструкций. Том 7. Ч.1 (1978) -- [ c.215 , c.228 , c.247 , c.248 , c.249 , c.250 ]

Устойчивость вращающихся масс жидкости (2001) -- [ c.17 , c.234 ]

голоморфная динамика (2000) -- [ c.10 , c.87 , c.188 , c.201 , c.295 ]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...