Диаграмма направленности по мощности

Рассмотрим объем V со случайно распределенными частицами, на который падает монохроматическая волна от излучателя с диаграммой направленности по мощности 0/(1). Требуется определить среднюю мощность, которую примет приемник с эффективной площадью апертуры Лг(0) (рис. 4.2). Возьмем малый объем йУ, содержащий р йУ частиц, где р — концентрация частиц, т. е. число частиц в единичном объеме. Предполагается, что этот объем достаточно удален как от излучателя, так и от приемника. Пусть Яг и Я2 — расстояния от йУ до излучателя и приемника соответственно, а и О — единичные векторы в направлении распространения падающей и рассеянной объемом йУ волн. [c.84]

Плотность падающей мощности 5,- на элементе объема иУ можно выразить через мощность излучателя Р/ и его диаграмму направленности по мощности 0/(Т) в направлении Г [c.84]

Здесь использовано соотношение Аг 0) = к /4л)0г(6), справедливое при использовании согласованного по входному импедансу и поляризации приемника [145] 0г(0) —диаграмма направленности по мощности приемной антенны, X — длина волны. [c.85]

Будем считать, что диаграмма направленности по мощности излучателя 0/(1) приближенно описывается гауссовой функцией [c.88]

Поле (5.25) падает на частицу. Пусть амплитуда рассеяния этой частицы есть fp(0, i). Введем также приемную диаграмму направленности по полю /л(О) такую, что /r(O) 2 характеризует эффективную площадь Лл(0) приемной антенны. Она связана с приемной диаграммой направленности по мощности Gr(O) соотнощением [c.116]

Рассмотрим излучатель с диаграммой направленности по мощности дг 1), расположенный в начале координат (О, О, 0), и приемник с диаграммой направленности по мощности (5г(0), расположенный в точке г = (О, О, I) (рис. 6.5). [c.146]

Диаграмма направленности. Важная функция А. состоит в формировании излучения с определ. хар-ками, гл. обр. с заданной диаграммой направленности — угл. распределением амплитуды поля излучения. Кроме амплитудной диаграммы, часто используют диаграмму направленности по мощности — угл. распределение плотности потока энергии излучения А. в дальней зоне. Обе эти диаграммы направленности у сложных А. имеют лепестковую структуру, обусловленную интерференцией волн, излучаемых и рассеиваемых разл. элементами А. Если синфазно складываются [c.25]

Ширина диаграммы направленности по уровню половинной мощности нри излучении вблизи нормали к оси решетки определяется по формуле [c.50]

Так как у рупорного вида апертур всегда отсутствует гальванический контакт между верхней и нижней частями, то кроме излучения в раскрыве происходят паразитные излучения через щель по периметру апертуры вне раскрыва. Размеры этой щели должны быть соизмеримы с толщиной слоя. Этот случай требует применения синфазной апертуры с круговой диаграммой направленности по азимуту и более мощных генераторов СВЧ (с мощностью более 10 Вт), что исключает также необходимость перемещения апертуры и приемного вибратора, поддерживая его направление по максимуму ДН апертуры при сканировании диэлектрического покрытия на металле. [c.86]

Под энергетической расходимостью излучения лазера понимают плоский или телесный угол при вершине конуса, внутри которого распространяется заданная доля энергии или мощности пучка излучения [88]. Чаще всего расходимость определяют на уровне половинной интенсивности или на уровне, где интенсивность падает в е раз от максимальной величины. Такое определение расходимости справедливо для сравнительно однородного по сечению луча, соответствующего основному типу колебаний (ТЕМ 00 ) резонатора. В случае многомодового излучения говорят о диаграмме направленности, понимая под этим угловое распределение энергии или мощности излучения в дальней зоне пространства, т. е. на таких расстояниях I > от излучателя, когда погрешности в фазах колебаний, складывающихся в точке наблюдения от всех элементарных участков апертуры луча D, малы по сравнению с л. При меньших расстояниях обычно нельзя говорить о диаграмме направленности, так как распределение интенсивности по углам зависит в этих случаях от расстояния I. [c.101]

Малогабаритная оптическая линия связи. Линия предназначена для телефонной двусторонней связи в пределах оптической видимости в любое время суток. Излучающим элементом служит неохлаждаемый полупроводниковый лазер со средней мощностью излучения 3—6 мВт. Максимальная дальность действия 6 км (при затухании в атмосфере 1,5 дБ/км). Полоса передаваемых частот 300—3400 Гц. Время непрерывной работы не более 12 ч. Оптические оси трех ветвей (приемная, передающая и визирная) совмещены с точностью до Г. Диаграмма направленности излучения составляет от 10 2 до 1° 10. Приемный канал содержит интерференционный светофильтр на длину волны излучения лазера 0,9 мкм с полосой пропускания 250 А. Поле зрения прибора 1—1,5 . Визир состоит из прямой телескопической системы, имеющей восьмикратное увеличение и поле зрения 6—7°. Поворотный механизм позволяет производить плавный поворот прибора на 360°, а по углу места 45°. [c.319]

УСИЛЕНИЕ АНТЕННЫ—способность антенны в передающем режиме преобразовывать (с учётом тепловых потерь в антенне) эл.-магн. энергию, подводимую по фидеру, в энергию колебаний в свободном пространстве и концентрировать последнюю в заданном направлении. Эта способность характеризуется коэф. усиления (КУ), к-рый определяется как произведение коэф. направленного действия, зависящего от формы пространственной диаграммы направленности, на кпд, равный отношению активных мощностей, излучаемой антенной и подводимой к антенне. Численно КУ показывает, во сколько раз нужно увеличить [c.238]

Диаграмма направленности антенны представляет собой график, определяющий зависимость величины, пропорциональной амплитуде напряженности создаваемого антенной поля, от направления в пространстве (ДН по электрическому, магнитному полю) или зависимость плотности потока мощности от направления в пространстве (ДН по мощности, рис. 7.10). [c.333]

Хотя при принятом выше предположении о постоянстве числа Струхаля частота звука должна меняться пропорционально QR/ , вследствие линейного изменения величины скорости по длине Лопасти, а также изменения ее направления по отношению к наблюдателю вихревой шум характеризуется довольно большим диапазоном частот. Допуш,ение о том, что вихревой шум вызывается флуктуацией подъемной силы, приводит к диаграмме его направленности, соответствующей вертикально ориентированному диполю, когда максимум излучения совпадает с направлением оси винта (0q = 9O°), а в плоскости вра-ш,ения (00 = 0°) излучение отсутствует. С удалением от винта мощность звукового излучения в дальнем поле, согласно условию постоянства общего потока излучаемой энергии, уменьшается пропорционально При фиксированных площади лопасти и значении Ст/а вихревой шум пропорционален шестой степени концевой скорости, что связано с изменением по скорости величины Fz. сли же звуковое давление выразить через силу тяги винта, то получим 7 (й/ ) /Лл. Несколько обобщая выведенное выше выражение для вихревого шума, можем написать [c.830]

Как показано в 8, принцип Гюйгенса дает при вычислении диаграммы направленности надежные результаты, по крайней мере в переднем полупространстве, куда излучается обычно большая часть мощности. Излучение назад отображается этим методом довольно плохо, однако резкие противоречия имеют место лишь при частотах, близких к критической частоте данной волны, а тогда излучается наружу относительно малая часть мощности. [c.58]

В процессе разогрева лазера сначала устанавливается на определенном уровне выходная мощность излучения, а затем, по истечении некоторого промежутка времени, и ось диаграммы направленности. [c.177]

При использовании в ЗГ телескопического HP в лазерной системе ЗГ-ПФК-УМ при увеличениях М 10 , когда расходимость первого резонаторного пучка отличается от дифракционного лишь в 2-3 раза, а нестабильность оси диаграммы направленности дифракционного пучка также часто соизмерима с его расходимостью, практически невозможно пространственно выделить один чистый дифракционный пучок, и поэтому выходное излучение системы имеет преимущественно двухпучковую структуру. Так как импульсы излучения этих пучков перекрываются во времени лишь частично и импульс дифракционного пучка отстает от импульса первого резонаторного пучка на t = 2L/с, то опережение сигнала ЗГ по отношению к сигналу УМ приводит к увеличению мощности в дифракционном пучке. [c.282]

Силы давления газов, действующие на площадь поршня, для упрощения динамического расчета заменяют одной силой, направленной по оси цилиндра и приложенной к оси поршневого пальца. Ее определяют для каждого момента времени (угла ф) по действительной индикаторной диаграмме, снятой с двигателя, или по индикаторной диаграмме, построенной на основании теплового расчета (обычно для номинальной мощности и соответствующей ей частоты вращения коленчатого вала). [c.124]

Хорошим способом определения ориентации спутников является способ, основанный на использовании анализа радиосигналов. Если, например, на спутнике установлена остронаправленная антенна, то наибольшая мощность принимаемого сигнала будет иметь место по оси диаграммы направленности антенны существует однозначная зависимость между мощностью принимаемого радиосигнала и углом а между осью антенны и направлением станция наблюдения — спутник . Если спутник, например, закручен вокруг оси, совпадающей с осью диаграммы направленности антенны, то измерения угла а позволяют определить положение оси закрутки в пространстве и изменение этого положения стечением времени. Возможны и другие способы определения положения [c.341]

Расчет характеристик поля течения проводился на основе двухпараметрической модели турбулентности [6]. Сначала определялись средние скорость и плотности, энергия турбулентности и турбулентная вязкость. Затем по известным параметрам потока с помощью описанной выше модели рассчитывались диаграммы направленности, спектры и мощность акустического излучения. Существующие расчетные методы не позволяют определять скорость конвекции в струе. Поэтому скорость конвекции определялась аппроксимацией экспериментальных данных. Исследование поля скорости конвенции в затопленных, соосных струях воздуха и струях газа малой плотности показало, что скорость перемещения вихрей с характерными размерами больше ширины зоны смешения Ь увеличивается с ростом частоты (числа Струхаля Sh = fb/Urn), а при размерах вихря меньше ширины зоны смешения от частоты не зависит и достигает величины порядка местной скорости Uj (рис. 1). [c.330]

Ряд изделий по своему функциональному назначению может работать в условиях резко повышенного. и резко пониженного атмосферного давления, что следует учитывать при проведении соответствующих испытаний. Изменение давления вызывает опасность пробоев воздушных промежутков электрических установок в связи с изменением диэлектрической проннцаемости воздуха, может изменять диаграмму направленности н мощность излучения электромагнитных антенн, влияет на режим теплообмена изделия, нарушает в ряде случаев герметичность изделий и расположение подвижных деталей. [c.16]

В то же время пьезоэлемент малых размеров не обеспечивает необходимой мощности излучения, имеет недостаточную разрешающую способность и точность определения координат дефектов из-за широкой диаграммы направленности. По данным различных исследователей, можно считать, что при перерасчете на поперечные волны оптимальные размеры пьезопластин лежат в области а/= 12. .. 15 мм-МГц. [c.117]

Другие характеристики антенны. Кроме диаграмм направленности по амплитуде и мощности, часто пользуются поляризационными и фазовыми диаграммами направленности. По-ляризац. диаграмма — зависимость поляризации поля (ориентации вектора Е) от направления в дальней зоне А. Различают линейную и эллиптическую (в частности, круговую) поляризации. Угл. зависимость фазы поля А.— фазовая диаграмма, в отличие от амплитудной зависит от расположения начала координат на А. Если можно найти такое положение [c.26]

АКТИВНАЯ АНТЕННА — антенна, содержащая в своей структуре активные y Tpoii TBa, в частности усилители мощности (переданная А. а.) или малошумящие усилители (приёмная А. а.). Чаще всего А. а. явля-ется антенная решётка. Исполь.эование активных устройств в передающей А. а. позволяет компенсировать потери в трактах и обеспечивать оптим. распределение амплитуд и фаз токов по излучающей апертуре. Напр., если усилители мощности, подключённые непосредственно к излучателям А. а., работают в режиме насыщения, то независимо от используемой системы возбуждения можно поддерживать постоянным распределение амплитуд токов в излучателях, что обеспечивает макс. коэф. направленного действия и повышает стабильность работы антенны. Приёмная А. а. со встроенными малошумящими усилителями имеет существенно большее отношение сигнал/шум на входе приёмника по сравнению с аналогичной пассивной антенной. Регулируя усиление активных устройств, можно эффективно осуществлять управление диаграммой направленности, независимо регулируя амплитуды и фазы токов в элементах решётки (напр., в адаптивных антеннах). Амплитудно-фазовое управление диаграммой направленности можно реализовать в приёмных А. а. с преобразованием радиосигналов (папр., аналого-цифровым) соответствующим выбором амплитуд н фаз весовых коэф. при обработке. Недостатки А. а. активные элементы выделяют тепло, ра.эброс их характеристик приводит к дополнит, искажениям поля. [c.38]

В параметрич. излучателе в одной случае — две ВЧ-волны (т. н, компоненты волны накачки), взаимодействуя друг с другом, порождают волну разностной частоты, излучаемую из области взаимодействия в другом — модулированная по амплитуде или частоте ВЧ-волна накачки в результате детектирования средой возбуждает НЧ-волну на частоте модуляции. Область нелинейного взаим )действия является своеобразной бестелесной антенной, размеры к-рой определяют характеристику направленности нз-лучателя. Поэтому даже при малых размерах излучателей волны накачки удаётся получить остронаправленное НЧ-излучение. Наряду с высокой направленностью достоинство параметрич. излучателя — отсутствие боковых лепестков диаграммы направленности и широко-полосность для существенного относительного изменения частоты излучения достаточно весьма незначительного изменения частоты накачки (в пределах ширины полосы резонансного излучателя волны накачки). Осн. недостаток параметрич. излучателя — его невысокая з ективность доля энергии накачки, идущая на НЧ-излучение, обычно невелика и зависит от соотношения частот получаемой волны со, и накачки (о . Для оптимального режима отношение мощности НЧ-излучения Wg к мощности накачки определяется ф-лой [c.535]

Передача данных в Х-диапазоие с космических аппаратов Landsat-4,5 осуществляется передатчиком мощностью 44 Вт по радиолинии с центральной частотой 8212.5 МГц. Бортовая передающая антенна щтвой круговой поляризации имеет зеркало диаметром 58.42 см. Облучатель антенны выполнен в виде двух ортогональных диполей линейной поляризации. Антенна формирует квазиизотропную диаграмму направленности в направлении Земли и обеспечивает необходимое значение плотности потока мощности в точке размещения земной приемной станции при углах места космического аппарата не менее 5°. [c.71]

Возможности и перспективы построения систем передачи информации с ОКГ определяются рядом специфических особенностей последних. Используя ОКГ, можно обеспечить чрезвычайно высокую направленность пучков светового излучения, высокую стабильность частоты излучения, большую мощность в импульсном режиме. Лазерные системы имеют малые габариты и вес приемопередающих антенных установок при обеспечении заданной ширины диаграммы направленности. Эти системы позволяют обеспечить высокую пропускную способность (информативность) каналов связи и реализовать большую точность измерения параметров движения объектов. Большая пропускная способность оптических когерентных линий связи позволяет рассматривать вопрос о передаче телевизионной, телеметрической, телефонной и другой информации по одному какалу за очень короткое время создавать многоканальные телевизионные и телефонные системы. Эти бесспорные преимущества могут быть реализованы лишь при обеспечении высокой концентрации энергии в узком световом луче и при использовании совершенных приемных систем. [c.7]

Таким образом, предложенная оптическая схема (см. рис. 4.13) позволяет в несколько раз и даже на порядок увеличить мощность излучения. Но так как система дополнительно по отношению к однозеркальному режиму включает четыре элемента, то заметно возрастает нестабильность положения оси диаграммы направленности и импульсной энергии и усложняется настройка системы. [c.130]

Выбор метода обработки, вообще говоря, зависит от толщины материала и от требуемого коэффициента формы. Высокий коэффициент формы может быть получен при прямом сверлении. В металлах толщиной до 1 мм данным методом получаются отверстия диаметром 20-25 мкм. При плотности мощности излучения 10 -10 Вт/см можно делать и меньшие отверстия, но эти отверстия на выходе сходятся на конус [248]. При прямом сверлении разброс по размеру отверстия составляет обычно 10% его диаметра. Сверление отверстий диаметром выше 50-100 мкм производится чаще всего методом контурной резки. Этот метод позволяет получать глубокие отверстия, но, естественно, с малым коэффициентом формы. Шероховатость кромки обработки определяется распределением интенсивности в пятне фокусировки, степенью стабильности оси диаграммы направленности и точностью перемещения луча сканирующим устройством. При многопроходном сканировании поверхность реза выравнивается и полируется. Разумеется, если необходимо сделать большое количество микроотверстий за единицу времени, первый метод удобнее, но он требует более высоких мощностей. Если высокая точность необязательна, то для подачи излучения ЛПМ на заготовку можно использовать оптические световоды [237]. Качество отверстия при волоконном сверлении близко к качеству обычных механических методов обработки. [c.239]

Количество резонаторных пучков ограничено временем существования инверсии (20-40 не) и обычно равно двум или трем. Пучки частично перекрываются в пространстве и во времени, конкурируя между собой по мощности в процессе формирования. Каждый пучок излучения характеризуется своими пространственными, временными и энергетическими характеристиками — средней и пиковой мощностью, расходимостью, распределением интенсивности в ближней и дальней зонах, абсолютным значением и процентным содержанием мощности на отдельных длинах волн (Л = 0,51 и 0,58 мкм), импульсной энергией, длительностью, временем возникновения и исчезновения импульса, степенью стабильности импульсной энергии и оси диаграммы направленности. Характеристики пучков в однозеркальном режиме определяются параметрами зеркала, в режиме генератора — типом резонатора и параметрами его зеркал и существенно зависят от условий возбуждения (характеристик импульсов накачки, уровня вводимой мощности, давления буферного газа, ЧПИ). [c.281]

Широкое использование полупроводниковых лазеров в оптической связи, аппаратуре для записи-считывания с компакт-дисков, лазерных целеуказателж делает весьма актуальной задачу совершенствования соответствуюш,ей оптики. Специфика оптических свойств полупроводниковых лазеров состоит, как известно, в суш,ествеп-ной асимметрии диаграммы направленности излучения, а также в весьма высокой числовой апертуре по одному из сечений пучка. Особую актуальность эта проблема приобретает при построении линий связи с использованием одномодовых волокон. В качестве источников излучения в волоконно-оптических системах связи используются, как правило, лазерные диоды или линейки лазерных диодов видимого или ИК-диапазона. На рис. 6.58 представлен результат измерения распределения интенсивности, формируемого лазерным диодом мощностью 5 мВт и длиной волны 0,67 мкм. [c.463]

Смотреть страницы где упоминается термин Диаграмма направленности по мощности : [c.218] [c.115] [c.274] [c.106] [c.161] [c.160] [c.290] [c.34] [c.297] [c.100] [c.469] [c.242] [c.250] [c.158] [c.151] [c.138] [c.179] [c.251] [c.294]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...