Мощность звукового излучения

Хотя при принятом выше предположении о постоянстве числа Струхаля частота звука должна меняться пропорционально QR/ , вследствие линейного изменения величины скорости по длине Лопасти, а также изменения ее направления по отношению к наблюдателю вихревой шум характеризуется довольно большим диапазоном частот. Допуш,ение о том, что вихревой шум вызывается флуктуацией подъемной силы, приводит к диаграмме его направленности, соответствующей вертикально ориентированному диполю, когда максимум излучения совпадает с направлением оси винта (0q = 9O°), а в плоскости вра-ш,ения (00 = 0°) излучение отсутствует. С удалением от винта мощность звукового излучения в дальнем поле, согласно условию постоянства общего потока излучаемой энергии, уменьшается пропорционально При фиксированных площади лопасти и значении Ст/а вихревой шум пропорционален шестой степени концевой скорости, что связано с изменением по скорости величины Fz. сли же звуковое давление выразить через силу тяги винта, то получим 7 (й/ ) /Лл. Несколько обобщая выведенное выше выражение для вихревого шума, можем написать [c.830]

Юнга см. Юнга модуль Мощность звукового излучения см. [c.276]

Показать, что мощность звукового излучения, отнесенная к единичной массе жидкости, в которой происходят турбулентные пульсации скорости, имеет оценку [c.193]

Потенциал электрический, разность электрических потенциалов (электрическое напряжение) Поток звуковой энергии (звуковая мощность) Поток излучения (мощность излучения) [c.361]

Формулировка проблемы. Первым шагом при решении задачи уменьшения шумов, порождаемых какой-либо отдельной деталью двигателя, является классификация этого шума и определение его доли в общем шуме двигателя. Обычно измерение уровня шумов проводится с полностью покрытым звукоизоляцией двигателем, и далее исследуются независимо друг от друга основные источники шума. Однако разработанные в последнее время приборы позволяют определять вклад различных источников шума с помощью измерения различных параметров на поверхности двигателя без покрытия его звукоизоляцией. Именно такие приборы для измерений интенсивности акустических колебаний здесь широко применялись. Их работа основана на измерении уровней звукового давления с помощью двух микрофонов, установленных около поверхности исследуемого узла. По результатам измерений, получаемых при помощи микрофонов, можно определить интенсивность излучения акустических волн в заданном направлении. Обследовав таким образом всю поверхность узла и просуммировав полученные результаты, можно определить мощность акустического излучения этого узла. Подобные приборы можно использовать как на работающем двигателе, так и на неработающем. В последнем случае к двигателю прикладывается сила, возбуждающая колебания, по возможности близкие тем, что возникают в работающем двигателе. Данный подход удобен для исследования влияния тех или иных внешних условий, например температуры окружающей среды, на работу демпфирующего покрытия, что будет проиллюстрировано на примере крышки клапанов. [c.374]

В каждой РОУ данного типа теоретическое теплопадение Н на различных нагрузках практически остается неизменным, поэтому мощность парового потока (ЯС) изменяется приблизительно пропорционально расходу пара G. Результаты проведенных опытов показывают, что, действительно, при увеличении нагрузки, т. е. расхода пара G, уровень шума возрастает и при некоторой нагрузке (но не всегда 100%-ной) достигает максимального значения. В некоторых установках уровень шума возрастает при увеличении нагрузки до определенного значения, а затем остается неизменным или даже немного снижается (рис. 3.4). Объяснение этому явлению можно найти, учитывая (как это отмечалось выше), что распространение шума в окружающем РОУ пространстве происходит главным образом в результате вибрации элементов ее конструкции. Очевидно, что при некоторых нагрузках (необязательно максимальных) отдельные вибрирующие элементы конструкции попадают в резонанс с аэродинамическими пульсациями парового потока внутри РОУ, амплитуда и скорость их колебаний возрастает, что и сопровождается усилением излучения шума. При дополнительном увеличении нагрузки резонансные явления исчезают и интенсивность звукового излучения снижается. [c.98]

Разность между общей излученной мощностью W и мощностью звукового поля за зоной кавитации определяет мощность ТУо затрачиваемую на [c.205]

Рис. 34. Изменение общей излученной мощности (1) и мощности звукового поля (2) от квадрата электрического напряжения на2 феррито-вом излучателе

В этой схеме ка>1<дый из трех элементов имеет свое вполне определенное назначение. Назначение микрофона заключается в преобразовании энергии звукового поля в электрическую энергию. Роль усилителя состоит в повышении мощности электрических токов, причем повышение это происходит за счет энергии источников питания усилителя таким образом-усилитель можно рассматривать как преобразователь энергии источников питания в энергию токов звуковой частоты. Наконец задачей громкоговорителя является преобразование энергии токов звуковой частоты в энергию звукового излучения. [c.32]

Мощность дозы излучения Мощность, звуковая Мощность кермы Мощность поглощенной дозы излучения Мощность эквивалентной дозы излучения Мощность экспозиционной дозы, рентгеновского и гамма-излучений Мощность электрической цепи, активная Мощность электрической цепи, полная [c.219]

МОЩНОСТЬ [—энергетическая характеристика, равная отношению произведенной работы или произошедшего изменения энергии к промежутку времени, в течение которого произведена работа или произошло изменение энергии поглощенной дозы — физическая величина, равная отношению приращения поглощенной дозы излучения за некоторый промежуток времени к этому промежутку звука равна отношению энергии, переносимой звуковой волной в течение некоторого промежутка времени через участок поверхности, перпендикулярный направлению распространения звука, к величине этого промежутка времени излучения равна отношению количества энергии излучения, вышедшего из какого-либо источника, к промежутку времени, в течение которого длился выход энергии] [c.252]

В помещениях АС, в которых мощность дозы гамма-излучения или нейтронов при проведении технологических операций изменяется в широких пределах (центральный зал, хранилище отработанных тепловыделяющих элементов и т.д.), должны устанавливаться стационарные приборы с автоматическими звуковыми и световыми сигнализирующими устройствами. Стационарные приборы, связанные со щитами, должны выдавать информацию и осуществлять сигнализацию на щитах и в местах установки датчиков этих приборов. Приборы, не связанные со щитами, должны выдавать информацию и осуществлять сигнализацию непосредственно в местах установки датчиков. Во всех производственных помещениях АС осуществляют периодический контроль мощности дозы ионизирующих излучений с помощью переносных приборов. [c.533]

В большинстве случаев М. п. работают при наличии постоянной составляющей магн. поля Нд (магн. индукции Вд) с целью линеаризации эффекта магнитострик-ции при этом колебания сердечника в режиме излучения происходят с частотой возбуждающего поля, а в режиме приёма эдс в обмотке имеет частоту внеш. звукового давления. Пост, подмагничивание создаётся либо протекающим по обмотке пост, током, либо с помощью пост, магнитов, либо за счёт остаточной намагниченности. В излучателях звука величину //д выбирают так, чтобы получить макс, эффект преобразования энергии или достичь предельной излучаемой мощности (в последнем случае Вд ч В /2, где — индукция насыщения). В приёмниках достаточной бывает остаточная намагниченность, при к-рой чувствительность ближе к макс, значению. В устройствах акустоэлектроники — фильтрах, стабилизаторах, линиях задержки — пост, поле используют иногда и для управления их характеристиками — коэф. передачи, величиной потерь, ра- [c.9]

Основные закономерности, определяющие связь интенсивности акустического излучения струи с газодинамическими и геометрическими параметрами потока, были установлены М.Дж. Лайтхиллом, который преобразовал уравнение Навье-Стокса к неоднородному волновому уравнению, связывающему изменение плотности в окружающей неподвижной среде с характеристиками турбулентности с струе [1.42]. Анализ этого уравнения на основании теории размерностей позволил получить следующее выражение для звуковой мощности струи [c.27]

Эффективность воздействия внешнего излучения на сверхзвуковые струи при увеличении l/h падает. Это иллюстрируется зависимостями на рис.7.6 для плоской струи (ро = 3,4 атм, / = 18,7 кГц). Этот вывод согласуется с данными работы [7.11], согласно которой воздействие поперечного акустического облучения сверхзвуковой струи становится особенно ощутимым при акустическом облучении кромки сопла. В этой же работе указывается, что при воздействии на сверхзвуковую струю пилообразных звуковых волн ее ударно-волновая структура может разрушиться, что приводит к значительным изменениям в излучении шума. Так, показано, что при этом (М = 2, п = 0,8, fs = 8,5 кГц и /а = 11,8 кГц) в направлении максимального излучения в области частот вблизи максимума спектра излучаемой акустической мощности наблюдается снижение широкополосного шума на величину до 10 дБ. [c.183]

Показатель направленности - разность между уровнем звукового давления в полосах частот (или уровнем звука) в точке на измерительной поверхности в заданном направлении от источника и средним уровнем звукового давления в полосах частот (или средним уровнем звука) в этой же точке при равномерном излучении во всех направлениях источника той же звуковой мощности. [c.793]

Рассмотрим схему акустооптического спектр-анализатора (рис. 10.15) в случае, когда акустическая волна состоит из многих частотных составляющих. Согласно (10.4.1), каждая частотная составляющая звуковой волны будет приводить к отклонению светового пучка в определенном направлении. Поэтому дифрагированный свет представляет собой некоторое угловое распределение. Если использовать линзу, то в ее фокальной плоскости каждому направлению дифракции светового пучка будет соответствовать определенное пятно. Поскольку эффективность дифракции на каждой частотной составляющей звука пропорциональна ее мощности, распределение оптической энергии в фокальной плоскости пропорционально энергетическому спектру звукового ВЧ-сигнала. Интенсивность оптического излучения в фокальной плоскости обычно измеряется с помощью линейки фотодетекторов. Поскольку работа акустооптического спектр-анализатора основана на одновременном отклонении лазерного пучка во многих направлениях, такие его характеристики, как ширина полосы ВЧ-сигнала и число разрешимых элементов, аналогичны характеристикам дефлекторов пучка. [c.429]

Из этих качественных рассуждений видно, что для генерации звука необходимо использовать когерентный свет. При использовании света, скажем, рубинового лазера для генерации гиперзвука частоты 10 ° гц нельзя рассчитывать на получение энергий гиперзвука, больших, чем 10 от энергии лазерного излучения при генерации более низких частот эффективность преобразования световой энергии в звуковую еще ниже. Поскольку, однако, лазерная техника бурно развивается и в настоящее время гигантские лазерные импульсы имеют мощность 10 —10 вт, метод генерации гиперзвука светом является весьма перспективным. [c.372]

В вопросах звукотехники оказывается полезным ввести понятие о коэффициенте концентрации звуковой энергии р, определяемом как отношение интенсивности звука У(0) по оси диафрагмы (или рупора) на некотором расстоянии к средней интенсивности J на том же расстоянии, которая получилась бы при излучении всей мощности равномерно во все стороны. На основании соотношения (11,28) и учитывая, что [c.331]

Энергия звуковых колеба1шй Q Q , Коэффициент трансформации спета и звук пропорционален мощности лазерного излучения, и в соответствии с использованным выше приближением энергии в импульсе излучения т) = Q Q Q. При оценках максимального звукового давления в жидкости, возникающего в результате локального ее пагрева сфокусированным лазерным и.злучением, необходимо, чтобы объемная плотность цогпощенноп эпергии излучения пе препышала величину с[ рыт()н теплоты испарения жидкости, так как ис.ходно предполагалось, что проис.ходит нагревание среды без изменения фазового состояния ). [c.209]

Величины X и П нанесены в форме графика на фиг. 65. Полярные кривые интенсивности даны для различных значений х =/сй = (2тга/Х) кроме юго, дана кривая излучаемой мощности П в функции от р.. Отметим, что при волнах большей длины излучаемая мощность очень невелика и звуковое из- лучение имеет очень малую направленность. По мере уменьшения длины Фиг. 65. Излучаемая мощ- олны излучаемая мощность увеличи-ность и характеристика вается и звуковое излучение приобре-направленности (по интен- тает большую направленность цилиндр сивности) излучения ли- начинает отбрасывать тень , и со стороны цилиндра, противоположной колеблющемуся элементу, излучается меньшее количество энергии. Для очень коротких волн интенсивность становится наибольшей, причём она равномерно распределена от <р = —(тс/2) до ср = + (тг/2) и близьа к нулю для углов от ср = (т /2) до ср = (Зтг/2) в области тени. В промежуточной области р., где длина волны почти такого же размера, как а, заметно влияние интерференции. Полярная кривая для [А = 3 показывает, что цилиндр излучает довольно [c.332]

На рис. 34 показана зависимость общей излученной мощности (кривая 1) и мощности звукового поля (кривая 2) от квадрата электрического напряжения на ферритовом излучателе [51] с резонансной частотой 26 кгц. Мощность измерялась радиометром в виде полого диска, который подвешивался на торзионных весах. Для ликвидации потоков жидкости при измерении акустической мощности между излучателем и радиометром, как и ранее, помещалась тонкая звукопроницаемая пленка. [c.205]

Оценим интенсивность дипольного звукового излучения, связанного с появлением трансляционной моды в спектре капиллярных колебаний поверхности капли дождя с R = 250 im, которая совершает осцилляции за счет возбуждения второй и третьей мод своих колебаний п 5и а = 73 дин/см, р = 1 г/см р = 1.3- 10 г/см , V= 3.3 10 см/с,И = 1, е = 0.1, V = 0.15 см /с, / 2 = / 3 = 0.5. Из (3.3) несложно оценить интенсивность дипольного звукового излучения от одной капли /, = 10 эрг/с. Интегральная плотность мощности излучения звука на частоте порядка десятка килогерц на границе пространства, занятого дождем, в 1 км будет =28 децибелл (что соответствует силе звука человеческой речи). [c.112]

Очевидно, что чем меньше угол конуса, т. е. чем уже пучок звуковых волн, создаваемых пластиной, тем медленнее падает амплитуда звуковой волны в направлении иормали к пластине. Поэтому во многих случаях (например, чтобы озвучить длинную, но узкую площадь) выгодно применять источники звука, дающие узкий пучок волн, т, е. направленные источники звука. Для этого потребовались бы пластины, например мембраны громкоговорителей, размеры которых больше длины звуковой волны. Однако даже для средних звуковых частот (волны длиной 20—30 см) это условие выполнить невозможно. Мембраны сами по себе практически не могут дать направленного излучения звуковых волн. Более того, так как мембраны практически приемлемых размеров оказываются много меньше длины волн для длинных звуковых волн, то на низких частотах явление дифракции играет заметную роль уже в непосредственной близости к мембране. Даже вблизи мембраны создаваемые ею волны существенно отличаются от плоских. Поэтому приведенный выше расчет мощности, излучаемой пластиной, в этом случае неприменим. [c.741]

Пример. Определить уровень шума, создаваемого в помещении при работе вентилятора, отсасывающего пыль от шлифовального станка. Пыль удаляется из-под кожуха над шлифовальным кругом. Полное звукопоглощение помещения, где установлен станок, составляет 10 м . Средний коэффициент звукопоглощения помещения а = 0,05. Уровень звуковой мощности вентилятора 100 дб. Затухание гпума в каналах равно 20 дб. В соответствии с выражением (252) и с учетом затухания шума в каналах, уровень шума на расстоянии 1 м при излучении звуковой энергии в телесный угол я [c.191]

Г. подразделяют на эл.-динамические, эл.-статические, пневматические, ионные. Наиб, распространены (до 99%) Г. эл.-динамич. типа, в к-рых вынужденные колебания диафрагмы (диффузора) обусловлены взаимодействием перем. тока в проводнике (в связанной с диафрагмой катушке) и пост. магп. поля. В эл.-статич. Г. колебания вызываются кулоновы.ми силами между обкладками конденсатора, к к-рым подводится перем. напряжение. Такие Г. обладают весьма высокими показателями, особенно как Б Ч-излучатели многополосных систем, поэтому они применяются иногда для излучения самых высоких частот (10—20 кГц). В пневматич. Г. звуковое поле создаётся путём модуляции воздушного потока от компрессора. Г. этого типа могут быть очень мощными, но качество их низкое и велик уровень собств. шума, обусловленного турбулентностью модулируемого воздушного потока. Их применяют, когда требуется очень большая мощность, напр, в устройствах ПВО, судовых устройствах, для создания звуковых полей высокой интенсивности и т. п. В ионных Г. используется коронный ВЧ-разряд в воздухе. Разрядник располагается в горле рупора, и к нему подводится модулированное по амплитуде сигналом звуковой частоты высокочастотное электрич, напряжение. Акустич. сигнал возникает вследствие изменения темп-ры и объёма газа в разряднике и излучается через рупор в окружающее пространство. Ионные Г., в принципе, могут обеспечить высокое качество, однако они технологически сложны, дороги и пока распространения не получили. [c.539]

Излучающая способность поверхности зависит также от условий на краях. Так, при колебаниях поршня диаметром а в отверстии экрана бесконечной протяженности для ka < 1 коэс1)фициент излучения Sj sa k SI2n, а при отсутствии экрана 52 = (8/27я )й 5 (6]. В первом случае учитывается мощность, излучаемая в одну сторону, во втором — в обе. Для больших значений ka следует пользоваться рис. 2. При ka > 4 Si = 2= 1. Вследствие дифракции волны на источнике шума уровень звуковой мощности колеблющегося поршня без экрана на частотах to < 4 ниже, чем при наличии экрана (% < Si). [c.224]

Использование особенностей излучения позволяет значительно сиижать излучаемую мощность. Примером может служить уменьшение звуковой мощности вибрационных площадок с закрепленными формами, заполненными бетоном, на частоте вибрирования, при которой основная часть звуковой мощности излучается вследствие поршневых колебаний формы. При установке виброплощадки в приямке и укрытии свободного пространства между формой и приямком щитами или фартуком условия излучения близки к условиям излучения шума поршнем в экране. Если низ формы поднять над уровнем пола (излучение поршня без экрана), то излучаемая мощность на частоте вибрирования уменьшается. При наименьшем размере колеблющейся поверхности, не превышающем четверти длины звуковой волны на частоте вибрирования, уровень звуковой мощности снижается на 10 дБ и более [10]. [c.224]

При этом нужно иметь в виду, что для акустики функция /(-г), пропорциональная скачку потенциала скоростей на стенке волновода, не имеет четкого физического смысла и является вспомогательной математической величиной. Однако основные результаты переносятся на звуковые волны без труда. В частности, формула (6.04) дает абсол ют-ную величину коэффициента отражения основной волны от открытого конца, а формула (6.12)—угловое распределение мощности излучения основной волны, приходящей к открытому концу с мощностью р. Обе формулы пригодны при 0<, <1, когда при отражении поршневой волны от открытого конца других распространяющихся волн не появляется. [c.38]

Излучение высоких частот. Исследуем закономерности излучения, когда длина звуковой волны значительно меньше линейных размеров тела. С этой целью разделим всю поверхность излучателя на квази-плоские элементарные площадки, линейные размеры которых больше длины волны. Каждая такая площадка будет излучать плоскую звуковую волну. Мощность, излучаемая элементарной площадкой, равна p v n dSl2. Полная мощность определяется интегралом по всей поверхности излучателя [c.195]

Сопротивление излучения / oi==- = 2pitV /, что соответствует ранее полученному выражению (10,18) для пульсирующей полоски шириной 2ао при Со 1. Этот результат говорит о том, что сопротивление излучения при длинных волнах не зависит от конфигурации излучающей поверхности. Излучаемая мощность зависит в обоих случаях только от объемной скорости Xo S[Uq или S Uo) излучателя. Волновые явления, имеющие сложный характер вблизи той или иной формы пульсирующего элемента, на больших расстояниях приводят во всех случаях к одинаковой конфигурации звукового поля с равномерным распределением интенсивности по всем направлениям. [c.298]

Если известна величина Ф(0, г )) и давление ро, которое развивает антенна-излучатель на оси 0 = г1) = О на расстоянии то можно подсчитать полную акустическую мощность излучения. Звуковое давление 0) (рис. 4.4) при помощи характеристики направленности можно записать в виде р = роФ в, ф). Если достаточно велико, то интенсивность звуковых волн в этой точке можно определить как для плоской волны 1 = р /роСо. Тогда мощность акустических волн, проходящая через элемент сферы радиуса О], составит 1с18 и вся искомая мощность будет [c.112]

Часто применяют разделение громкоговорителя на 2, 3 и более частей, каждая нз которых предназначена для передачи только части диапазона частот. Линейные размеры излучающих диафрагм и емкости этих полосных громкоговорителей находятся в обратном отношении к средней частоте излучаемой полосы. Такое разделение диктуется еще и тем, что отклонение диафрагмы при излучении звукового давления заданной амплитуды обратно пропорционально частоте. Для излучения достаточной мощности низких частот требуется большой зазор между элехчтродами и большая площадь диафрагмы. Собственная частота диафрагмы для устойчивой работы ее должна быть ниже рабочего диапазона частот. Такая диафрагма на частотах, превышающих частоту ее основного резонанса, имеет тенденцию колебаться с большим числом узловых линий. Это ведет к появлению неравномерности частотной характеристики. Применение набора громкоговорителей для распределения излучения по полосам частично устраняет этот недостаток. Наконец, коэффициент концентрации излучения растет с увеличением частоты при неизменной площади диафрагмы. Не- [c.171]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...