Коэффициент конструктивной сложности

Сложность конструкции изделия часто выражают числом образующих изделие составных частей или конструктивных элементов. Коэффициент конструктивной сложности [c.585]

Теоретическое определение коэффициента теплопередачи нагревательных приборов не дает удовлетворительных результатов из-за сложности учета конструктивных особенностей прибора. Поэтому при проектировании систем отопления пользуются результатами экспериментальных исследований теплопередачи нагревательных приборов различной конструкции, на основе чего дяя определенных условий получены численные значения коэффициента теплопередачи К р прибора. Площадь поверхности (в м ) нагревательного прибора определяется соотношением [c.374]

Ремонтосложность машин. Помимо характеристики ремонтопригодности часто возникает потребность в оценке сравнительной трудоемкости ремонта машин различного конструктивного оформления и различной сложности. При планировании ремонтных работ удобно выбрать одну из машин за эталон, с которым сравнивать трудоемкость ремонта всех остальных моделей, оценивая ее в относительных показателях (коэффициентах). [c.552]

Экономичность машины в эксплуатации характеризуется прежде всего коэффициентом полезного действия, который является важнейшим измерителем конструктивного совершенства машины в той мере, в какой работа машины сопровождается потреблением энергии или топлива. Кроме того, нужно иметь в виду затраты на обслужи-ва ние машины в процессе работы. Сюда относятся смазка, расход разных вспомогательных материалов, применение приспособлений, их сложность и стоимость, сюда же нужно отнести стоимость ремонта и другие эксплуатационные расходы. [c.32]

Краткое рассмотрение методов расчета указывает на их многообразие, которое вызвано не только сложностью протекающих процессов, различием конструктивных форм аппаратов, но и недостаточной разработанностью теории тепло- и массообмена в контактных аппаратах. Наиболее приемлемыми для дальнейшей разработки теории представляются методы расчета с использованием произведения коэффициентов переноса на площадь поверхности контакта. [c.44]

Необходимость учета взаимного влияния надрезов при L < 4 особенно очевидна в тех случаях, когда несовершенство применяемых методик определения ресурса массивных ответственных деталей, компенсируемое введением больших коэффициентов запаса (на незнание), приводит к усложнению схемных, конструктивных и технологических решений. Уточнение расчета может уменьшить сложность таких решений. [c.126]

Решение задачи о напряженно-деформированном состоянии покрытия в такой постановке затруднительно, так как, с одной стороны, не вполне ясны многие входящие в модель параметры (приведенная масса коэффициент неупругого сопротивления колебаниям характеристики, определяющие реактивное давление основания), а с другой стороны, разнообразие конструктивных особенностей покрытий приводит к определенным сложностям в процессе математической реализации рассматриваемой модели. Проведенные ранее исследования [52, 229] показали, что для рассматриваемых типов конструкций вполне приемлемым является решение статической задачи изгиба плиты на упругом основании при действии вертикальной нагрузки. Однако рост взлетных масс и скоростей разбега и пробега современных самолетов в сочетании с их возможной эксплуатацией на аэродромах со сборными покрытиями потребовал уточнения сформулированных выше подходов. [c.173]

Редукторы с червячной передачей компактны и тельно легки даже при очень больших передаточных их основные недостатки — пониженный коэффициент полезного действия, доходящий до 0,44, и сложность создания широкого и частого диапазона передаточных чисел. Редукторы с вертикальным фланцевым двигателем имеют компактную конструкцию с высоким коэффициентом полезного действия и являются перспективными для конвейеров легкого типа. Наибольшее распространение в отечественной практике получили приводы с цилиндроконическими редукторами типа КДВ-М1 конструкции Союзпроммеханизации (см. рис. 87, 89, 90), имеющие высокий к. п. д. и хорошие конструктивные показатели. [c.111]

Я = аЯо Ч С, где Яо — категория сложности ремонта основных узлов станка, установленная -по наибольшему диаметру нарезаемого зубчатого колеса а — коэффициент, учитывающий конструктивные особенности станка в целом С — составляющая, учитывающая количество шпинделей. [c.298]

Коэффициенты скорости сопел определяются на основе экспериментальных исследований. Такие исследо- вания проводились многочисленными экспериментаторами и заводскими лабораториями. Однако вследствие сложности влияния различных конструктивных и технологических факторов до сего времени нет вполне надежных обобщающих данных о коэффициентах скорости сопел, и турбостроительные заводы пользуются при расчетах опытными данными для своих конструкций сопел. [c.326]

Регулирование диффузора изменениями площадей входа / вх и горла возможно в двух вариантах. На рис. 2.25, а показана схема регулирования, когда / вх и изменяются независимо друг от друга. При этом путем изменения / вх согласуется пропускная способность системы диффузор—двигатель, а регулированием /т достигается возможно большее значение коэффициента огд. Основной недостаток такого способа регулирования состоит в сложности конструктивного решения, так как в этом случае требуется сочетание двух систем регулирования. Регулирование существенно упрощается, если изменения / вх и / взаимно связаны (рис. 2.25,6) В этом случае требуется только одна система регулирования. Согласование пропускных способностей диффузора и двигателя обеспечивается соответствующим изменением отношения площадей [c.83]

Разделение коэффициентов аберраций 3-го порядка в системах типа А. Как известно, оптический расчет объективов микроскопа распадается на две стадии. На первой стадии стараются получить такую систему, которая имела бы малые значения коэффициентов аберрации 3-го порядка. На второй стадии с помощью тригонометрического расчета или ЭВМ определяют действительные значения аберраций, влияние на них различных конструктивных элементов системы. Целесообразно на первой стадии разработки объективов с большой апертурой вычислить коэффициенты аберраций не только 3-го, но и 5-го порядка. Система с малыми значениями этих коэффициентов требует минимального улучшения с использованием ЭВМ. Соблюдение условия заданной величины 0 приводит сначала к самостоятельному исследованию зеркальных систем. Поэтому анализ и расчет объективов в области аберраций 3-го порядка производились методом разделения коэффициентов аберраций по компонентам и укомплектования последних в общую систему. К таким самостоятельным компонентам независимо от их сложности отнесены фронтальная часть объектива, зеркальная и дополнительная системы. Так как конструкции объективов типа А и типа В в принципе отличны друг от друга, то их анализ производился отдельно. [c.209]

Чем больше скорость газа, тем в меньшей степени сказывается влияние на процесс разрушения струи поверхностного натяжения и вязкости металла. В общем случае получению более мелких частиц способствуют уменьшение коэффициента вязкости и величины поверхностного натяжения металла, повышение степени перегрева его выше точки плавления (обычно перегрев составляет 100—150 С), уменьшение диаметра струи металла и повышение параметров энергоносителя. Кроме того, существенное влияние оказывает и конструктивное оформление форсуночного устройства. Оптимальные значения диаметра струи составляют для металлов с температурой плавления до 1000° С 5—6 мм, с температурой плавления до 1300° С 6—8 мм, для более тугоплавких металлов 8—10 мм. При диаметрах меньше указанных возникает опасность затвердевания металла при проходе через отверстие в металлоприемнике, во время которого температура расплава всегда несколько уменьшается, а при диаметрах больше указанных возрастает масса металла, поступающая в активный конус, и увеличивается количество крупных частиц в порошке. Наиболее эффективно вести процесс распыления при температуре газового потока, совпадающей с температурой расплава, так как при этом исключается его переохлаждение, а вязкость и поверхностное натяжение не изменяются. Однако создать такие условия в случае расплавов с температурой 1500—1700°С не представляется возможным из-за сложности нагрева газового дутья, низкой эрозионной стойкости форсуночных устройств и существенного усложнения и удорожания распылительных установок. [c.50]

Прогнозировать можно и отдельные параметры машины, например массы. В ряде конструкций особое значение приобретает необходимость ограничения массы машины на ранних стадиях проектирования. Для этого анализируют аналогичные конструкции н устанавливают математическую зависимость массы от основных. йРкраметров машины. При этом следует учесть влияние на массу йовышекия конструктивной сложности отдельных сборочных единиц, а также коэффициента прогрессивного снижения массы кон-отрукции совершенствованием методов расчета и конструирования, применением прогрессивных материалов, заготовок и т. д. [c.12]

МИ колебаниями от главных циркуляционных насосов, гидродинамическими усилиями от изменения скоростей и направлений потоков теплоносителя в первом контуре, тепловыми пульсациями от недостаточного перемешивания потоков теплоносителя, вибрациями и колебаниями от сейсмических нагрузок. Сложный спектр высокоскоростных и вибрационных механических и тепловых нагрузок имеет место при различных аварийных режимах, связанных с возможным разрывом главных трубопроводов первого контура и динамическим смещением опор корпуса реактора при мощных землетрясениях и разрывах. Характер и анализ перечисленных выше статических и циклических нагрузок и связанных с ними напряжений приведены в нормах расчета на прочность [1,2]. Перечисленные выше нагрузки создают в корпусах и других злементах первого контура водо-водяных реакторов соответствующие номинальные нагфяжения. Учитывая сложность конструктивных форм этих элементов, неравномерное распределение температур по толщине стенок каждого элемента и между отдельными элементами, а также различие в физико-механических свойствах (коэффициенты линейного расширения, теплопроводность), суммарные местные напряжения могут значительно (в 2—3 раза и более) превосходить номинальные. По данным [1, 2, 6, 23, 29—37], коэффициенты концентрации напряжений а от механических нагрузок (равные отношению местных напряжений в различных зонах корпуса реактора к номинальным напряжениям в гладкой цилиндрической или сферической части) составляют величины порядка 1,5—5. Для некоторых из зон корпуса эти коэффициенты приведены в табл. 1.3. [c.19]

Сложность расчетного и кспериментального обоснования работоспособности указанных выше конструкций при малоцикловом нагружении состоит в широкой вариации основных конструктивных, технологических и эксплуатационных факторов чисел циклов от 10° до 10 и более, температур от —200 до Ч-бОО—1200° С, времени нагружения от 10 до 10 ч и времени одного цикла от 10 до 10 с., толщин стенок от 1—2 до 500—600 мм, коэффициентов концентрации от 1, 2 до 5—10 и более, пределов прочности применяемых материалов от 40 до 200 кг/мм (400-г-2000 МПа). [c.14]

Строгий количественный математический анализ процесса загрязнения тепловоспринимающих труб практически невозможен из-за его неизученности и чрезвычайной сложности, определяемой тем, что массоперенос в топке зависит от процессов горения, аэродинамики, конструктивных и режимных факторов. Поэтому приходится строить качественную физическую схему процесса, вводить ряд упрощающих предположений, а результаты качественного анализа корректиройать в дальнейшем эмпирическими коэффициентами. [c.131]

Наряду с большими достоинствами схема имеет и недостатки 1) наличие нескольких пересечений длинных каналов для прохода рабочей жидкости, что чрезвычайно усложняет конструкцию двигателя при малых габаритах его и не позволяет полностью использовать поперечное сечение агрегата для размещения поршней максимального диаметра 2) сложность конструктивного решения клапанных узлов 3) наличие паразитной длины агрегата — для размещения штока-пилота и уравновешивающего штока, не позволяющая проектировать агрегаты с большой длиной хода 4) в нижней полости цилиндра насоса возможно образование газовой подушки, снижающей коэффициент наполнения, так как выкид жидкости производится в нижней части цилиндра. Сложное решение конструкции влечет за собой повышенные требования к технологии и культуре производства и увеличивает стоимость агрегата. [c.263]

Показатели технологической рациональности конструкции изделия отражают рациональность состава и структуры исполнения изделия, принятых конструктивных форм и материалов. К ним, например, относятся следующие коэффициенты сложности конструкции изделия сборности легкосъемно-сти составных частей доступности мест обслуживания контролепригодности К , разновесности элементов при монтаже вне предприятия-изготовителя /Ср распределения допуска между изготовлением и монтажом р.д- [c.866]

Запасы по разрушающим нагрузкам (при изготовлении, монтаже и эксплуатации конструкций) назначаются в пределах 1,5—2, а запасы по коэффициентам интенсивности напряжений и деформаций — в пределах 1,7—2,2. Большие из указанных запасов выбирают для циклически нагружаемых элементов конструкции, изготовляемых из хладноломких малоуглеродистых сталей или сталей повышенной прочности и низкой пластичности, чувствительных к концентрации наг яжений, скорости деформирования и обладающих повышенным разбросом характерисгик сопротивления разрушению. Повышенные запасы прочности принимают для элементов конструкций, определение эксплуатационной нагруженности которых затруднено в силу сложности конструктивных форм, наличия высоких остаточных напряжений (например, от сварки и монтажа), возникновения нерасчетных статических и динамических перегрузок. Для таких элементов конструкций обычно затруднено проведение надлежащего дефектоскопи ческого контроля при их изготовлении и эксплуатации. В этом случае запасы по нагрузкам должны быть более высокими — до 2,5. [c.77]

Различают вакуумные усилители двух видов для увеличения силы водителя на органе управления (собственно вакуумные) и для увеличения давления жидкости в приводе (гидровакуумные). Независимо от типа и конструктивного исполнения все усилители содержат два основных элемента следящее (управляющее) и силовое (цилиндр или камера) устройства. Основными недостатками вакуумных усилителей являются большие габаритные размеры цилиндров (камер), а также то, что они могут быть использованы только на карбюраторных двигателях. К недостаткам пневматических усилителей следует отнести необходимость дополнительного оборудования (для обеспечения сжатым воздухом), большие массу и стоимость изготовления, сложность обслуживания и меньшую надежность, а также уменьшение коэффициента усиления при тормол<ениях с максимальной интенсивностью. [c.271]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...