Надрез промежуточный

Для определения концентрации напряжений в надрезах промежуточных форм а др пользуются интерполяционной зависимостью [c.131]

В этом случае, как уже указывалось выше, можно воспользоваться результатами, изложенными в работах [И и 12]. Некоторым затруднением, однако, является тот факт, что впадины между зубцами замка представляют собою надрезы промежуточного типа (между глубоким и мелким в том смысле, который придается этим терминам Нейбером [42]). Кроме того, наличие ряда параллельных впадин приводит к снижению эффекта концентрации напряжений. [c.129]

Для полного расчета в других стадиях деформации при надрезе промежуточного типа прибегнем к нижеследующему приближенному приему. [c.132]

Нейбером i[32] получены уравнения и составлены номограммы (рис. 67) для определения коэффициентов концентрации в упругой области при растяжении-сжатии, изгибе и кручении при наличии в образцах надрезов гиперболического профиля. При этом введено условное деление на надрезы мелкие, глубокие и промежуточные. [c.131]

Пластмассы ФБГ и ФК по чувствительности к надрезу занимают промежуточное положение между первой и второй группой. [c.156]

Переход из области вязкого в область хрупкого разрушения в образцах без надреза при изгибе и в образцах с надрезом при разрыве вследствие одновременности излома происходит скачкообразно, с разрывом непрерывности кривой а = У Т).Ъ пределах критического интервала температур 2— получаются или вязкие или хрупкие изломы при почти полном отсутствии промежуточных. Величина интервала температур 2 — 1 составляет 10-30" С. [c.39]

По своим литейным и механическим свойствам он занимает промежуточное положение между серым чугуном и сталью (табл. 2). По разнообразию свойств в зависимости от структуры ковкий чугун близок к стали и в ряде случаев является полноценным ее заменителем. По сравнению со сталью ковкий чугун обладает повышенной демпфирующей способностью И малой чувствительностью к надрезам. [c.112]

Если надрез по своей геометрии ближе к глубокому типу, чем к мелкому, т. е. если Ка <С Kt, то в формуле (10.1) положим Kai = Ki, где /С/определено предварительно по формуле (10.3), для того, чтобы найти такое новое значение величины а] (вместо щ), при котором коэффициент концентрации напряжений в глубоком надрезе (в стадии упругой деформации) равен /(,. Весь дальнейший расчет будем в этом случае вести для глубокого надреза, изменив значение щ на т. е. приняв, что заданный нам промежуточный надрез физически эквивалентен глубокому с измененной по сравнению с заданной геометрией, а именно — с новым значением размера ai (вместо щ). [c.132]

Весь дальнейший расчет в этом случае будем вести для мелкого надреза, изменив в нем значение to на t o, т. е. приняв, что заданный нам промежуточный надрез физически эквивалентен мелкому с измененной по сравнению с заданной геометрией, а именно с новым значением размера 4 (вместо о). [c.132]

Настройка дефектоскопа на оптимальную чувствительность дает возможность обеспечить его устойчивую работу и хорошую расшифровку результатов контроля. Дефектоскоп настраивают по эталонной детали с известным дефектом. При контроле лопаток турбины эталонная лопатка должна иметь тонкий надрез глубиной около 0,3 мж и шириной около 0,1 мм. Настраивая дефектоскоп по эталону, добиваются такой чувствительности прибора, чтобы промежуточный импульс на экране имел высоту 20—25 мм. [c.551]

Кремний замедляет процесс отпуска мартенсита н является полезным легирующим элементом для сталей, подвергаемых изотермической закалке. Стали, содержащие кремний, после изотермической закалки обеспечивают высокую вязкость и пониженную чувствительность к надрезу. Это объясняется тем, что в процессе промежуточного превращения возрастает количество высокоуглеродистого остаточного аустенита и повышается вязкость бей-нита вследствие уменьшения в а-фазе содержания углерода. [c.261]

На рис. 5.25 представлены результаты испытаний на длительную прочность гладких круглых образцов и круглых образцов с кольцевым надрезом из стали 17-22-А (состав стали указан на рис. 3.17) при различных температурах. Напряжения, приведенные на рисунке, — это начальные номинальные напряжения в минимальном сечении, проходящем через основание надреза. При низких температурах (<482 С) можно отметить упрочнение, обусловленное наличием надреза в промежуточной области температур (538—649 °С) в некотором временном интервале наблюдается разупрочнение. При повышении температуры это явление [c.153]

Некоторые конструкционные стали для улучшения свойств подвергают изотермической закалке (рис. 33, в — кривая 6) с выдержкой в нижней зоне температур промежуточного превращения (см. табл. 149). В результате изотермической закалки структура э их сталей состоит из нижнего бейнита и некоторого количества (10—20%) остаточного аустенита. Такая структура обеспечивает высокую прочность и сопротивление хрупкому разрушению, а также резко уменьшает чувствительность к надрезу. При изотермической выдержке в верхнем интер- [c.312]

Заметим, что метод разгрузки применим когда промежуточная разгрузка (снятие силы с образца) и последующая нагрузка не изменяют вида диаграммы разрушения (аналогично известному свойству обычной диаграммы деформации при растяжении гладкого образца). Кроме того, следует допустить, что наличие распределенной в нетто-сечении пластической деформации не приводит к изменению упругой податливости образца. Оба эти положения были проверены экспериментально, при этом обнаружено, что промежуточные разгрузки не отражаются на общей конфигурации диаграммы разрушения, а податливость компактного образца при внецентренном растяжении с одним боковым надрезом (радиус в вершине 1 мм) не меняется вплоть до неупругого смещения точек приложения сил, равного 4 мм [136. [c.235]

Основные факторы, определяющие выбор формы образца,— это возможная длина скачка трещины и стабильность траектории распространения треЩины. Величина скачка за-. висит от вида зависимости Kw от скорости трещины для исследуемого материала (см. рис. 1). Если минимальное сопротивление разрушению соответствует очень низкой скорости трещины (рис. 1,а и 1,6), то тогда величина Кш может быть получена по измерениям в процессе скачок — остановка трещины, характеризующемся низкой скоростью трещины и малой длиной скачка ). Если существует четкий минимум сопротивления разрушению при высокой скорости Vm (рис. 1,в), то величина Кш должна получаться по измерениям в процессе скачок—остановка трещины, обеспечивающем достижение скорости, близкой к Vm, И значительную величину скачка трещины. Для жесткого нагружения клином и заданного объема материала образцы ДКБ постоянной высоты допускают наибольший скачок трещины, компактные образцы — промежуточный, образцы с одним боковым надрезом в этом отношении наименее эффективны (рис. 2). Образцы [c.46]

На рис. 2 приведены результаты измерений длины магистральной трещины от числа циклов нагружения никеля, отожженного при температурах 300, 500, 700 и 900° С (под длиной трещины подразумевается полусумма двух магистральных трещин, идущих от надрезов навстречу друг другу). Представленный график построен для первой стадии распространения трещины (до возникновения промежуточных трещин). [c.121]

Ударные испытания при пониженных температурах проводят на маятниковых копрах в соответствии с указаниями ГОСТа 9455—60. Стандарт устанавливает, что ударная вязкость, как правило, определяется при 0° С и при отрицательных температурах 20, 40, 60, 80 и 100° С, но для специальных целей испытания могут проводиться и при промежуточных значениях. Температурой испытания считается температура у поверхности дна надреза. Отклонения от заданной величины допускаются не более чем на 2° С. [c.188]

Для многих сталей изотермическая закалка обеспечивает также значительное повышение конструктивной прочности, т. е. прочности образцов сложной формы. По сравнению с обычной закалкой и отпуском при температуре 250—400° С изотермическая закалка увеличивает в 1,5—2 раза пластичность в надрезе. Если же большая часть аустенита, не распавшегося после окончания промежуточного превращения, при последующем охлаждении претерпевает мартенситное превращение, то изотермическая закалка не обеспечивает высоких механических свойств. В этом случае резко снижается пластичность. [c.230]

С изотермическая закалка увеличивает в 1,5—2 раза пластичность в надрезе. Если же большая часть аустенита, не распавшегося после окончания промежуточного превращения, при последующем охлаждении претерпевает мартенситное превращение, то изотермической закалкой нельзя получить высокие механические свойства. В этом случае резко снижается пластичность. [c.243]

Можно выделить еще один вид механических испытаний — промежуточный между рассмотренными выше и выполняемый на образцах сравнительно сложной формы. Задача таких испытаний — определить поведение материала в более сложном напряженном состоянии, чем в испытаниях первой группы. Сюда относятся испытания на растяжение образцов, устанавливаемых в испытательных машинах с перекосом (эксцентриситетом), т. е. при совместном воздействии растяжения и изгиба, испытания образцов со специально наносимым надрезом. В этом случае в большей степени, чем для гладких образцов простой формы, учитывается поведение деталей, имеющих надрезы, например, в виде галтелей, шпоночных канавок и т. п., в присутствии которых измеряется распределение напряжений по сечению и объему и создаются локальные концентрации напряжений. Применяют также испытания полых образцов, находящихся одновременно под внутренним гидростатическим давлением и т. д. Методика [c.135]

Зависимость прочности от геометрических размеров надреза. Эта зависимость для образцов ориентации [110] и [111] изменяется по сравнению с [100] в ожидаемом направлении. На образцы ориентации [1111, у которых пластическая деформация крайне мала, надрез практически не оказывает действия. Ориентация [1101 занимает промежуточное положение. Действие надреза наиболее сильно для направления [100] — направления, наиболее благоприятного для пластической деформации. Остальные результаты также не противоречат нашим представлениям. [c.112]

Вытяжка с надрезом ленты. Предварительно следует определить по формуле (134) общий коэффициент последовательной вытяжки из ленты заданной детали для проверки возможности вытяжки без промежуточного отжига [c.94]

Для определенных групп стали можно получить высокие характеристики сопротивления пластической деформации при одновременном уменьшении чувствительности к надрезу, применяя изотермическую обработку в промежуточной области. После такой [c.1136]

Ковкий чугун по своим технологическим и механическим свойствам занимает промежуточное положение между сталью и серым чугуном, чем и определяется основное применение этого материала. Он имеет меньшую по сравнению со сталью чувствительность к надрезам и большую величину внутреннего трения (относительное затухание колебаний) для него характерно также более высокое, чем для стали, отношение предела текучести к пределу прочности при растяжении (60—80%) [)] при высоких значениях показателей предела прочности, относительного удлинения и ударной вязкости. Детали из ковкого чугуна по условиям изготовления (отжиг) полностью свободны от остаточных литейных напряжений. Все это позволяет полз чать из ковкого чугуна детали высокой прочности, долговечности и эксплуатационной надежности и в ряде случаев делает его полноценным заменителем стали даже по сравнению с высокопрочным чугуном с шаровидным графитом. [c.295]

Наибольшее главное нормальное напряжение ( rii)max в стадии упругой деформации для впадины между зубцами, представляющей собой надрез промежуточного типа, определится по формуле [c.131]

В образцах с надрезом при изгибе в силу последовательного излома переход из вязкой в хрупкую область получается плавным с промежуточными полухрупкими изломами. Характер перехода в критическом интервале зависит от сорта стали и её термической и механической обработки (фиг. 86). Хорошо обработанные легированные стали дают более плавные кривые, чем углеродистые, и критический интервал их температур 72 — Ь растягивается до 100° и больше. [c.39]

Для определения коэффициента Ki концентрации напряжений для промежуточного надреза в стадии упругой деформации можно воспользоваться методом, рекомендованным Нейбером, с учетом эффекта разгрузки. Для этого воспользуемся нижеследующими формулами для определения коэффициентов концентрации напря- [c.129]

Формула (3.17) для случая растяжения вала с внешним кольцевым надрезом в обоих предельных случаях — при //а О и при //а оо — точна, а в промежуточной области погрешность ее по сравнению с решением, приведенным в работе [118, с. 560], не превышает 5 %. Такая проверка представительна, так как решения этой задачи получены пятью различными способами Лю-даном, Ирвином, Вундтом, Пэрисом и Бюккнером. Расхождение между решениями не превышало 7 %. Погрешность формулы (3.17) определена при сравнении с наиболее точным решением Бюккнера. [c.117]

С нарастанием усадочной микропористости характеристики длительной прочности ухудшаются в большей мере при промежуточных (около 760 °С), нежели при высоких температурах (рис. 15.5). Снижение пластичности и чувствительность к надрезу как результат пористости проявляются более всего при пониженных температурах. С увеличением микроусадочной пористости все большее значение приобретает размер живого сечения образца или детали. [c.176]

Когда создан сварной шов, в игру вступает несколько дополнительных факторов. Во-первых, в зоне термического влияния возникает остаточное напряжение оно может сложиться с напряжением, порождаемым объемным сжатием, и ускорить процесс охрупчиваюшего старения. Во-вторых, усиление сварного шва может порождать явления надреза и вызывать дополнительное локальное пластическое деформирование в зоне термического влияния сварного шва. В-третьих, подвод тепла в период сварки вызывает изменение в типе и морфологии карбидных выделений в зоне термического влияния и может привести к растворению других выделений это сопровождается охрупчиванием в зоне промежуточных температур из-за повторного выделения фаз в процессе старения. [c.286]

Ряд указанных исследований проводился на электродинамических или электромагнитных вибраторах без обратной связи и без надлежащей стабилизации параметров случайного процесса, поэтому результаты этих исследований не могут считаться вполне достоверными. Появление электрогидравлических машин с обратной связью позволило проводить усталостные испытания при случайном нагружении с обеспечением заданных параметров процесса и его стационарности. Однако соответствующих результатов имеется пока ограниченное количество. Рассмотрим в качестве примера результаты работы Пфайфера 193], в которой при регулярном и случайном нагружении испытывались на элек-трогидравлической машине с обратной связью при растяжении-сжатии плоские образцы с надрезами а = 2,44) из трех типов углеродистых сталей. На рис. 5.8 представлены четыре типа использованных при испытании случайных процессов, характеризующихся различными значениями г иГь Здесь г — коэффициент корреляции между минимумами и непосредственно следующими за ними максимумами процесса [55], получающийся при статистической обработке данных, представленных в корреляционной таблице (см. рис. 4.6) i — фактор нерегулярности процесса (обозначение и название по данным работы [93]), представляющий собой отношение среднего числа пересечения процессом нулевой линии к среднему числу Экстремумов [величина i совпадает с X, определяемой соотношением (4.40) ]. Процесс F1 является узкополосным процессом, для которого все методы схематизации дают практически одинаковые результаты процесс F4 — достаточно широкополосен, процессы F2 и F3 имеют промежуточный характер. Применяли схематизацию процесса по методу экстремумов. Распределение экстремумов, максимумов и минимумов процессов было близким к нормальному. [c.179]

Таким образом, общая картина представляется следующей. В случае тонких образцов перенапряжение небольшое, так как происходит релаксация напряжений по толщине образцов. Существуют промежуточные толщины, при которых при общей текучести возникает некоторая трехосность, при этом максимальные напряжения не так велики, как в толстых образцах. Измерение нагрузок, вызывающих общую текучесть, и сравнение их со значениями, предсказанными теорией поля линий скольжения при плоской деформации, показывает, что в толстых образцах как до, так и после наступления общей текучести существует состояние плоской деформации (см. гл. VI, раздел 3). Критические значения разрушающей нагрузки и пластичности при температуре (см. рис. 94) обычно связывают с релаксацией напряжений, вызванной скорее текучестью полного сечения образца, чем текучестью по толщине. Это подтверждается влиянием глубины надреза на характеристики текучести и разрушения. [c.175]

Рост промежуточных трещин, как и магистральных, происходит в направлении кратчайшего расстояния между надрезами (отметим, что при испытаниях никеля при частоте нагружения 3000, циклов в минуту промежуточные трещины росли во всех направлениях). После слияния магистральных трещин в одну требовалось еще некоторое число циклов нагружения для доламывания образца. [c.121]

Прямое наблюдение за изменениями в микроструктуре, происходящими в процессе нагружения, показало, что при тем- пературах испытания 300 и 00 500° С деформация распределялась между отдельными зернами в зоне надреза у образцов отожженного никеля приблизительно равномерно, в то же время при-деформации никеля, подвергнутого ВТМО и особенно предварительно холодноде-формированного, уже на начальной стадии, нагружения после 10—20 циклов наблюдалось образование грубых складок на поверхности образца в зоне надреза. Последнее может быть связано с потерей устойчивости [4] поверхностных слоев образца, происходящей в цикле сжатия. При этих температурах испытания трещина возникала и распространялась вдоль складок гофра, возникшего при первых циклах нагружения. Количество промежуточных трещин было невелико. Разрушение предварительно деформированного никеля происходило почти исключительно в результате роста одной магистральной трещины. [c.122]

При оценке долговечности конструкций при сложном напряженном состоянии необходимо располагать данными о полях деформаций, фронтах развитля повреждений от нормальных и касательных напряжений. Условие max е, шь iD2 =le Ul] позволяет при этом определить место начального разрушения. Так, при испытаниях образцов с надрезом в условиях вязкого разрушения трещины берут начало у дна выточки. В области образования клиновидных трещин начало разрушения совпадает с областью максимальных нормальных напряжений при ползучести, несколько удаленной от дна выточки, В области хрупких разрушений путем образования микропор начальная трещина также образуется у дна выточки. Смешанному разрушению соответствуют промежуточные значения радиуса между дном выточки и точкой максимальных нормальных напряжений. При этом общая картина изменения пластической деформации сохраняется. На рис. 2.1 показана зависимость пластической деформации образцов со спиральным надрезом от температуры испытания в условиях заданной номинальной скорости ползучести. Уменьшение деформации пластичности с температурой связано с переходом к хрупкому разрушению с образованием клиновидных трещин, повышение пластичности при дальнейшем увеличении температуры бус-ловлено переходом к разрушению путем образования микропор на. границах зерен. [c.24]

Кроме обычного способа порошковой металлургии, для титана применяют и другой, состоящий в совмещении операций прессования, спекания и механической обработки давлением. Сущность способа состоит в следующем. Порошок титана плотно набивают в стальную трубку, концы трубки заваривают и затем подвергают трубку с порошком горячей прокатке при 900° С. Защитная стальная оболочка предохраняет металл от окисления. После прокатки стальную оболочку надрезают и легко отделяют от листов титана, вероятно, благодаря образованию тонкого промежуточного слоя железотитанового сплава. [c.270]

Влияние укладки сеток, диаметра волокон и пористости ПСМ на величину ударной вязкости показано на рис. 4.39. Динамические испытания на ударную вязкость проведены на образцах ПСМ размерами 10x10x55 мм с надрезом глубиной 2 мм при комнатной температуре со скоростью приложения нагрузки 4—7 м/с. Ударная вязкость ПСМ на основе волокон стали 12Х18Н10Т лежит в пределах от 50 до 450 кДж/м, понижаясь с увеличением пористости. Значения ударной вязкости волокнового нихрома (диаметр волокон 50 мкм) лежат в этих же пределах. Наибольшая ударная вязкость наблюдается у образцов,вырезанных вдоль петельных столбиков (Ох). Перекрестная укладка слоев дает промежуточные значения ударной вязкости. Образцы с пористостью выше 0,70 изгибаются без разрушения. Высокие зачения ударной вязкости объясняют однородным расположением структурных элементов по объему материала и качественным механическим зацеплением между волокнами из-за петельной природы исходных сеток, что наиболее существенно при высокой пористости материала. [c.228]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...