Шлифование Съем металла абразивными лентами

Производительность шлифования при обработке абразивной лентой в определенных пределах связано со скоростью движения ленты. Например, повышение скорости движения ленты с 24 до 39 м/с увеличивает скорость обработки примерно вдвое, однако дальнейшее повышение скорости почти совсем не сказывается на производительности шлифования. Зависимость величины удельного съема металла д от скорости движения ленты при различном давлении р на нее показана на рис. 1.14, а, зависимость величины удельного съема металла от прилагаемого давления при обработке на ленточных станках — на рис. 1.14, б. По мере износа ленты требуется повышать прилагаемое давление для получения такого же съема металла, как при работе новой лентой. [c.14]

Стойкость лент, особенно крупнозернистых с редкой насыпкой и ориентированным расположением абразивных зерен,-можно повысить простым технологическим приемом — применением схемы попутного шлифования. Исследование сравнительной эффективности процессов попутного и встречного ленточного шлифования рулонной коррозионно-стойкой стали выполнено в Закавказском филиале ЭНИМС. Исследовались съем металла, износ ленты, силы резания, параметр шероховатости поверхности, тепловыделение и точность обработки. [c.50]

Анализ полученных результатов показал, что для принятых условий шлифования съем металла /1 = /(т) изменяется по кривым 1—3 (рис. 8.12). При одностороннем вращении ленты съем металла за период ее стойкости изменяется по экстремальной кривой 1 с экстремумом максимального съема 49 мкм в начальный период шлифования. В конце периода стойкости съем металла резко снижается и появляются первые признаки прижога. Общий съем металла за период стойкости ленты составляет 526 мкм. Ленты перестают резать при хорошо сохранившемся абразивном покрытии. Визуальный осмотр шлама и лент показал, что основной причиной затупления лент является истирание режущих граней абразивных лент и образование на них площадок износа. Налипания металлической стружки на абразивных зернах не обнаружено. [c.203]

Исследования показали, что по сравнению с встречным шлифованием при попутном шлифовании увеличивается съем металла, снижается изнашивание абразивной ленты, уменьшаются силы резания и тепловыделение, несколько снижается параметр шероховатости и повышается точность обработки. [c.50]

Результаты шлифования при наложении колебаний на опорный ролик показаны на рис. 3.8 [2]. Анализ рисунка показывает, что производительность процесса ленточного шлифования находится в определенной зависимости от физико-механических свойств обрабатываемых материалов н частоты попе речных колебаний. С увеличением частоты до 50—60 Гц производительность процесса шлифования рассматриваемых сплавов заметно повышается. При частоте поперечных колебаний ролика свыше 60 Гц происходит обильное осыпание абразивных зерен съем металла и стойкость ленты резко падают. Наиболее эффективно влияют поперечные колебания ролика на съем мягких и пластичных материалов типа сплава Д1в (рис. 3.8, а, кривая 1). При обработке более прочных и твер- [c.57]

Чем тверже ролик, меньше ширина выступов на его ободе и больше ширина впадины, тем больший съем металла дает абразивная лента определенной зернистости при неизменном времени шлифования и больший параметр шероховатости поверхности при большем радиусе кривизны обрабатываемой поверхности требуются более мягкие ролики. [c.74]

Эксперименты проводили в следующей последовательности. Обычным методом шлифования при одностороннем вращении инструмента со сплошной абразивной поверхностью для принятых условий и режимов шлифования были определены период стойкости инструмента, общий съем металла, энергозатраты, расход абразивного покрытия ленты и диапазон изменения параметра шероховатости обработанной поверхности в зависимости от времени шлифования. Затем полученные параметры были приняты в качестве исходных для сравнения с исследуемыми технологическими приемами. Результаты исследования [c.208]

Анализ результатов показывает, что шлифование обычным традиционным способом для этих условий дает стойкость инструмента 3,18 мин, общий съем металла 34,23 г/мин и относительный расход абразивного покрытия 32 мг/г. По мере затупления ленты параметр шероховатости снижается от а = 2,0 мкм до / а = 0,5 мкм, а энергозатраты увеличиваются от 0,39 до 0,66 кВт. [c.209]

Результаты шлифования кругами с прерывистой поверхностью вида рис. 8.13, г) приведены в табл. 8.4. Их анализ показывает, что прерывание процесса резания по сравнению со сплошным шлифованием позволяет повысить период стойкости от 3,18 до 3,289 мин, довести общий съем металла от 108,85 до 133,13 г и среднюю скорость съема металла от 34,23 до 40,48 г/мин. При этом расход абразивного покрытия за период стойкости инструмента увеличивается в 1,47 раза и составляет около 5,104 г, относительный расход абразива — 38 мг/г. Энергозатраты процесса резания по мере затупления ленты уменьшаются от 0,66 до 0,45 кВт. Сокращается поле рассеивания шероховатости поверхности от Ra — 2,0 -Н 0,5 мкм до Ra = 2,0 - -- 0,7 мкм. Параметр шероховатости поверхности в конце периода стойкости ленты увеличивается от Ra = 0,50 мкм до Ra = = 0,70 мкм. [c.211]

Результаты исследования эффективности прерывистого шлифования всех принятых видов сведены в табл. 8.5. Их анализ показывает, что существенной разницы в эффективности процесса резания в зависимости от вида рабочей поверхности круга нет. Период стойкости, общий съем и средняя скорость съема в зависимости от способа образования рабочей поверхности инструмента отличаются незначительно. Существенные отклонения в удельном расходе абразива и основы установлены только для лент с участками, свободными от абразива. Повышение удельного расхода абразива в этих лентах следует рассматривать из условий закрепления абразивных зерен в местах перехода с режущих выступов к участкам, свободным от абразива. Наблюдение за рабочей поверхностью показали, что по мере затупления абразивного покрытия протяженность режущих выступов k уменьшается за счет осыпания в процессе резания крайних рядов абразивных зерен. Двухкратный же перерасход тканевой основы лент с участками, свободными от абразива, следует из конструкции самой ленты, так как участки, свободные от абразива, не несут функциональной нагрузки по съему металла. [c.211]

Наши опыты показали, что сочетание реверса шлифовального инструмента с прерывистостью его рабочей поверхности позволяет существенно повысить эффективность ленточного шлифования (табл. 8.5). В частности, для принятых условия и режимов шлифования сочетание реверса с прерывистостью рабочей поверхности инструмента позволило повысить период стойкости от 3,180 до 5,526 мин (в 1,738 раза), довести общий съем металла от 108,85 до 210,37 (почти в 2 раза), среднюю скорость съема металла от 34,23 до 38,07 г/мин и снизить энергозатраты процесса от 0,66 до 0,37 кВт. Общий расход покрытия за период стойкости инструмента увеличивается 6т 3,474 до 8,167 г (в 2,351 раза), а относительный — от 32 до 39 мг/г (в 1,219 раза). Однако повышенный общий и относительный расходы абразивного покрытия ленты не должны служить препятствием к применению этих методов щлифования, так как на практике затупленные ленты утилизируются при хорошо сохранившемся абразивном покрытии и полезно их не используют. Применение сочетания прерывистости рабочей поверхности инструмента с периодическим реверсированием вращения позволяет повышать долю полезного использования абразива за счет лент, подлежащих утилизации. По-видимому, критерий оценки эффективности шлифования инструментами с режущими элементами из шлифовальной шкурки по расходу абразива недостаточно объективен. Следует учитывать и абразив, утилизируемый с изношенными лентами. [c.212]

Объем сошлифованного металла за единицу времени шлифования определяли периодически (через 0,5 мин) взвешиванием образца 2 на аналитических весах ВЛА-200. За критерий режущей способности и стойкости абразивной ленты было принято уменьшение съема металла до 0,1 г/см /мин. В процессе шлифования вели наблюдение за фиксированной группой зерен ленты с помощью металлографического микроскопа МИМ-7. Выбор фиксированной группы зерен проводили после первого взвешивания прошлифованного образца. Для этого ленту 4 [c.102]

Опыт применения различных контактных роликов при ленточном шлифовании показал, что в основу выбора того или иного их типа для конкретной операции могут быть положены следующие общие правила чем тверже контактный ролик, меньше ширина выступов на его ободе и больше ширина впадины, тем больший съем металла дает абразивная лента определенной зернистости при неизменном времени шлифования и больше высота шероховатости поверхности чем больше радиус кривизны обрабатываемой поверхности, тем тверже должен быть контактный ролик, и, наоборот, при меньших радиусах кривизны обрабатываемой поверхности требуются более мягкие ролики чем меньше диаметр контактного ролика, тем интенсивнее происходит съем металла, грубее поверхность детали [c.113]

К достоинствам ленточного шлифования относят более высокий съем металла благодаря большой режущей поверхности абразивной ленты и свободному резанию сохранение балансировки в течение всего срока службы быстровращающихся контактных дисков более интенсивное рассеивание тепла, предупреждающее прижоги вследствие большой рабочей поверхности ленты простая [c.153]

Величина съема металла за 1 минуту Ом при шлифовании абразивными лентами зависит от расходуемой мощности, зернистости ленты (фиг. 70) и продолжительности службы ленты (фиг. 71). Ленты зернистостью 46 60 и 80 обеспечивают примерно одинаковый съем металла. Повышение номера зернистости выше 80 приводит в условиях круглого шлифования к резкому 17 Справочник технолога-машиностроителя. [c.513]

То обстоятельство, что при обработке абразивной лентой происходит интенсивный съем металла, принцип ленточного шлифования находит все большее применение. В последнее время у нас и за границей стали создавать бесцентровые ленточно-шлифовальные станки для зачистки обрабатываемых деталей, работающие с высокой производительностью. [c.233]

Абразивные ленты, изготовленные на бумажной или тканевой основе, находят в настоящее время все более широкое применение не только для отделки, но и при шлифовании со значительным съемом металла (до 50—100 см 1ч). Для качества обработки существенное значение имеет правильное соединение концов абразивной ленты. Шлифшкурки с микропорошком зеленого карбида кремния (М3—М10) способны обеспечить 13-й класс чистоты поверхности. Исследования показали, что при шлифовании лентами Э60 незакаленной стали 45 средний удельный съем металла почти в 4 раза выше, чем при шлифовании кругами. Объясняется это понижением трения связки о металл [77]. [c.363]

Продолжительность периодов работы ленты зависит от физико-механических свойств обрабатываемых материалов, режимов шлифования, схемы закрепления детали на станке и других условий. В частности, при шлифовании менее твердой и прочной стали 45 продолжительность периодов работы ленты за время стойкости инструмента больше, чем при шлифовании более твердых и прочных штамповых сталей марок Х12М и Х12Ф1. При жестком закреплении образцов на магнитной плите стола станка продолжительность периодов работы ленты меньше, а параметр шероховатости обрабатываемой поверхности больше, чем при упругом закреплении. Следовательно, при шлифовании конечными лентами сохраняются общие закономерности изнашивания абразивных лент, съема металла, формирования микрорельефа обрабатываемых поверхностей, присущие процессу шлифования бесконечными лентами. Отличие состоит только в численных показателях рассматриваемых параметров, которые можно оценить коэффициентами вариации ф, представляющими собой отношение максимального значения параметра к минимальному по зависимостям вида [c.158]

Для лент с реверсированием направления их вращения в конце периода стойкости (кривая 2, рис. 8.12), установлено, что в период шлифования п съем металла й = /(т) изменяется по зависимости эквидиастантной кривой 1. После реверсирования направления вращения ленты съем металла вновь изменяется по экстремальной кривой 2 с экстремумом максимального съема в начале периода Т2, равном 38 мкм. Общий съем металла за период работы ленты %х + тг составляет 854 мкм. Применение реверсирования вращения ленты в конце периода ее стойкости позволило увеличить стойкость лент в 1,57, а съем металла — в 1,62 раза. Абразивное покрытие лент в конце тг сохраняется [c.203]

В первоначальный период шлифования новой лентой минутная производительность См (кривая 2) составляет около. 1,2 г/мин. В первые 5—8 мин шлифования происходит интенсивный износ режуших кромок абразивных зерен, лента прирабатывается. В период приработки ленты минутная производительность снижается почти в 2 раза и в конце 8-й минуты составляет 0,6—0,7 г/мин. Затем по мере стабилизации режущей способности абразивного покрытия ленты минутная производительность медленно снижается до установленной минимальной минутной производительности 0,4 г/мин. Для принятых условий шлифования сплава ВТЗ-1 период, стойкости ленты составляет 55—60 мин. За период стойкости ленты общий съем металла G (кривая 1) составляет около 30—35 г, что значительно превосходит шлифующую способность этих лент при обработке с постоянной размерной подачей врезания. [c.78]

Применение более прочных клеев и ориентация абразивных зерен благоприятствуют повышению режущей способности лент, в результате чего общий съем металла увеличивается более чем в 9 раз. Более прочные клеевые связки ограничивают относительную подвижность абразивных зерен в зоне резания, в результате чего степень эффективности реверсирования направления вращения ленты снижается при обработке стали 45 с 2,4 до 1,5 раза. Минутный съем металла незатупленными (новыми) лентами примерно одинаковый за первую минуту шлифования снято 1,6—1,8 г/мин, однако быстрее затупляются мездровые ленты заданная минимальная удельная производительность 0,1 г/мин ими достигается за 4—5, а лентами на связке ФМ — за 11—13 мин шлифования. [c.105]

Повысить стойкость инструмента и интенсивность съема металла при ленточном шлифовании можно наложением на него осевых или поперечных колебаний с определенной амплитудой и частотой. Поперечные колебания ветвей ленты, задаваемые колебанием опорных роликов, преследуют цель непрерывной очистки инструмента от стружки и шлама. Вынужденные колебания ленты ПДЯК с зерном 24А возбуждались путем вибрации одного из опорных роликов при щлифовании сплава Д16, -стали У7А и сплава ХП77ТЮР [2]. Эффективность процесса шлифования при наложении вынужденных колебаний на ленту показана на рис. 59. Производительность процесса находится в зависимости от физико-механических свойств обрабатываемого материала и частоты поперечных колебаний. С увеличением частоты до 50—60 Гц производительность процесса ленточного шлифования заметно возрастает. Увеличение частоты свыше 60 Гц вызывает обильное осыпание абразивных зерен с основы ленты, и минутный съем металла д резко падает. Наиболее эффективно влияют поперечные колебания на съем мягких пластичных материалов (рис. 59, а, кривая 1). При обработке стали У7А и сплава ХН77ТЮР (кривые 2 и 3) это влияние несколько снижается. Производительность ленточного шли- фования с увеличением частоты колебаний ленты возрастает на всем интервале периода стойкости инструмента (рис. 59, б, кривые 2—4). Использование поперечных колебаний способствует удалению продуктов шлифования с рабочей поверхности инструмента и увеличению съема металла прежде всего при обработке высокопластичных материалов. [c.111]

Для обработки слябов, плит и листов из нержавеюш,ей стали и других сплавов фирмой Ког1он (США) разработан ленточношлифовальный станок с абразивной лентой длиной 3657 мм, шириной 1320 мм. Стояш,ий на ребре сляб длиной 9 м, шириной 1320 мм и толщиной до 203 мм протягивается системой роликовых транспортеров через станок к 25-тонному поворотному столу. Стол разворачивает сляб на 180° и возвращает его для шлифования противоположной стороны. Ролики транспортера приводятся в движение гидравлическим приводом. В зависимости от габаритных размеров обрабатываемой заготовки уровень расположения роликов можно регулировать. Продольная подача имеет два диапазона от О до 0,6 м/мин для большого съема материала и от 0,6 до 12 м/м ин — для скоростных проходов при малом съеме материала. Для съема металла на глубину 3 мм нормальной скоростью подачи считается 0,12—0,15 м/мин. Длина станка 18,6 м, ширина [c.99]

Высокопрочные износостойкие покрытия из карбида и карбонитрида титана, плакированных железом, никелем и молибденом, имеют большие отклонения по точности формы, переменную пористость по высоте и плохо обрабатываются абразивными инструментами. Из-за существенной разницы теплофизических свойств покрытия и основного металла заготовок при шлифовании имеет место микрорастрескивание и отслаивание покрытия. Для сокращения брака следует применять процессы шлифования с меньшей теплонапряженностью. Поэтому их обработку следует выполнять более мягким инструментом, которым являются алмазные и абразивные бесконечные ленты. Например, знакопеременные сдвиговые деформации в поверхностном слое напыленного покрытия из порошка карбонитрида титана, плакированного никелем и молибденом, при реверсивном шлифовании заготовок алмазными лентами повышают съем покрытия почти в 2 раза. Из микроструктурного анализа шлама следует, что при этом шлифовании образуется порошкообразная стружка разной зернистости в виде осколков, целых зерен и их блоков. Знакопеременные сдвиговые деформации расшатывают твердые карбонитридные частички титана и облегчают процесс их отде- [c.230]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...