Потери в электродвигателях

К.п.д. вентиляторной установки т (%), учитывающий все виды потерь в вентиляторе, а также потери в электродвигателе [c.127]

Одним из главных преимуществ индивидуального привода перед трансмиссионным является более высокий к. п. д., уменьшение расхода энергии в силовом процессе производства. И хотя потери в электродвигателях при одиночном приводе уве- [c.11]

При использовании метода эквивалентного тока необходимо иметь в виду, что здесь пренебрегают изменением постоянных потерь в электродвигателях (потерь в железе и на трение). Учитывается лишь изменение переменных потерь, пропорциональных квадрату силы тока. Это обусловливает значительные ошибки при применении метода к сериесным и асинхронным двигателям с низким os ср. В отношении двигателей остальных типов этот метод даёт вполне приемлемые результаты. Методам эквивалентного момента и мощности также свойственны неточности метода эквивалентного тока. [c.36]

Мощность на валу электродвигателя, приводящего компрессор, измеряется прецизионными приборами (трансформаторами напряжения и тока, ваттметрами класса точности 0,2-ь0,5). При известных потерях в электродвигателе пользуются уравнением [c.74]

Если принять, что потери в электродвигателе пропорциональны квадрату силы тока, а мощность пропорциональна силе тока, [c.73]

В этой формуле коэффициент а учитывает суммарно все потери потери цикла, потери в электродвигателе и потери от внешней необратимости при теплопередаче. Для ориентировочных расчетов отопительных устройств с тепловым насосом при использовании турбокомпрессоров можно применить следующие значения суммарного коэффициента потерь а в зависимости от производительности установки при производительности от 200 до 1000 кВт — 0,45—0,55 от 1000 до 3000 кВт —0,55— [c.205]

Для решения поставленных вопросов необходимо иметь математическую модель работы крановой установки. В простейшем случае, как пример оптимальной задачи кранового механизма, определим вид графика скорости подъема груза, обеспечивающего целесообразные минимальные нагрузки на барабане, потери в электродвигателе и время операции подъема. [c.307]

На рис. 261, а приведен, баланс мощности привода главного движения, полученный опытным путем. Здесь Л/эп — потери в электродвигателе. [c.325]

Подшипники электродвигателей 31 Потери в электродвигателях 36, 37, 52 [c.233]

Потери мощности электрической части привода определяются суммой потерь в электродвигателе и преобразователе. Значения КПД для асинхронных (нерегулируемых) двигателей приводятся в каталогах при р = 1 и частичных нагрузках Р = 0,25 0,5 0,75. [c.154]

Эффективность. Уменьшаются потери в электродвигателе на 5—10%, что дает экономию по сравнению с известным способом управления. Например, для двигателя с мощностью 22 кВт экономия составляет 0,05—0,1 кВт за 1 ч работы. [c.248]

Определить потребную мощность электродвигателя привода ленточного конвейера (см. рис. 9.5), если полезное натяжение ленты Pj = 5000 н, скорость ее движения v = 0,75 м/сек и все валы установлены на подшипниках качения. К. п. д. пары зубчатых колес T i = 0,98 к. п. д., учитывающий потери в паре подшипников качения, TI2 = 0,99. [c.148]

Эффективная мощность и эффективный КПД. Эффективной мощностью турбоагрегата называется мощность на фланце, присоединенном к гребному валу (на выходном валу редуктора, гребного электродвигателя). Эф4)ективный КПД турбоагрегата учитывает все потери в нем для парового турбоагрегата [c.149]

Uj — передаточное число зубчатой передачи г об — общий к. п. д., учитывающий потери в зубчатой и винтовой паре N- — мощность на электродвигателе, кВт oj — угловая скорость ведущего вала, с . [c.479]

ВНИИПТМАШем разработан также колодочный тормоз, встроенный в электродвигатель единой серии АОЛ (фиг. 46), применяемый для механизмов передвижения тележек электроталей. Корпус и статор 7 этого двигателя остались без изменений, вследствие чего и габаритные размеры двигателя по диаметру и длине также не менялись. Ротор 8 двигателя укорачивается или смещается в сторону выходного конца вала б двигателя. На освободившееся место устанавливается отдельный вспомогательный ротор 5, имеющий ширину около 20 мм. Этот ротор может свободно поворачиваться как относительно вала двигателя, так и относительно статора. На конце втулки вспомогательного ротора нарезана шестерня 3, находящаяся в зацеплении с зубчатым сектором 2, закрепленным на оси 4. Конец оси 4 развит в кулачок, расположенный между упорами 11 тормозных рычагов 9. При включении тока оба ротора стремятся повернуться в одну и ту же сторону, при этом вспомогательный ротор, поворачивая зубчатый сектор 2, поворачивает кулачок и производит размыкание тормоза. При этом пропорциональный пусковому току крутящий момент, развиваемый вспомогательным ротором, преодолевает усилие сжатой замыкающей пружины 10 тормоза и потери на трение в шарнирах рычажной системы. Приливы 1 на внутренней поверхности щита двигателя ограничивают поворот вспомогательного ротора, и при работе двигателя вспомогательный ротор остается неподвижным, удерживая тормоз в разомкнутом состоянии. При выключении тока под действием замыкающих пружин тормоза сектор 2 [c.75]

Для анализа электромагнитных переходных процессов в асинхронных электродвигателях обычно принимают следующие допущения все три фазы двигателя строго симметричны кривая намагничивания активной стали прямолинейна, а потери в стали отсутствуют влияние высших гармонических составляющих намагничивающих сил и полей незначительно к обмотке статора приложено симметричное трехфазное напряжение прямой последовательности со строго постоянными амплитудой и частотой [61], [117]. [c.18]

Электрические тормозы. По сравнению с рассмотренными тормозами электрические обладают тем преимуществом, что, будучи легло превращены в электродвигатели, они позволяют производить запуск двигателя без стартера и прокрутку его как для холодной приработки, так и для ориентировочного определения механических потерь. При одновременном испытании большого числа двигателей применение электрических тормозов даёт возможность использовать энергию тормозимых двигателей, направляя её в сеть в виде электроэнергии. [c.373]

Механизмы с замкнутой цепью (фиг. 76, а и б) позволяют иметь большую циркулирующую мощность при малой мощности приводного электродвигателя 1, равной потерям в цепи. Обеспечивают привод вводного и одновременное нагружение выводного вала обкатываемой (испытуемой) передачи 2. Целесообразны для испытания передач большой мощности со сравнительно высоким к. п. д. Особенно удобны для одновременной обкатки двух одинаковых передач (фиг. 76,6). На фиг. 76,в для сравнения показана схема обыкновенной испытательной установки с приводным [c.516]

Для подъема температуры в процессе сушки индукцию следует выбирать равной 7000 — 9000 Гс. При сушке электродвигателя значение индукции снижают дважды первый раз — после подъема температуры до такого значения, чтобы потери в стали покрывали потери тепла при установившемся режиме, второй раз, 4000 — 6000 Гс — при установившемся тепловом режиме, регулируя подводимое напряжение или увеличивая витки намагничивающей обмотки при неизменном напряжении. [c.59]

На рис. 20 показана конструкция с приводом центробежного насоса 1 электродвигателем 4 через магнитную муфту 2, герметизируемую гильзой-диафрагмой 3. Такая муфта передает крутящий момент, обеспечивая полную герметичность. Принцип действия муфты был рассмотрен выше в 5. Хотя зазор между половинами муфты делается минимально возможным, потери в рассматривае- [c.36]

Стенд позволяет рекуперировать значительную часть энергии, поскольку энергия, расходуемая из сети приводным электродвигателем 1, за исключением потерь в гидросистеме и электрических машинах стенда, возвращается в сеть генератором 6. Если учесть к. п. д. всех гидравлических и электрических машин стенда, то оказывается, что 50—60% расходуемой энергии возвращается в сеть. [c.139]

Таким образом, основная мощность, развиваемая гидромашинами, циркулирует от насоса в виде энергии потока рабочей жидкости к гидромотору и от него в виде механической мощности возвращается к насосу. Затраты энергии приводными машинами стенда сводятся к компенсации потерь энергии циркулирующего потока мощности. Высоконапорный насос стенда компенсирует объемные потери в гидромашинах, а приводной электродвигатель — гидромеханические потери. Поскольку к. п. д. объемных гидромашин велик, установочная мощность приводов стенда составляет 10—30% от полной мощности одной испытываемой гидромашины. [c.151]

Гироскопические явления кажутся загадочными, если их рассматривать в отрыве от механики, от основных законов сохранения. Изобретатели вечного двигателя часто связывают свои надежды с гироскопом сажают на ось на подшипниках маховик, конец оси подвешивают на нити и, раскрутив маховик, например, по часовой стрелке, отпускают другой конец оси. Под действием силы тяжести ось маховика стремится повернуться вниз, но начинается прецессия, которая поворачивает ее поперек предполагаемого движения в направлении, указанном стрелкой. Ось с маховиком вращается довольно долго, закручивая нить. Под конец ось, конечно, наклоняется книзу, а затем и повисает. Но это, обычно, не обескураживает изобретателей они считают, что если устранить потери в подшипниках маховика его подкруткой электродвигателем, то ось с маховиком будет вращаться вечно. На самом деле она будет вращаться лишь до тех пор, пока потенциальная энергия поднятой до горизонтального состояния оси не будет израсходована на скручивание нити. [c.142]

Дымососы и дутьевые вентиляторы имеют привод от электродвигателя, воздуходувки — от электродвигателя или турбины. Мощность двигателя выбирают с учетом инерции (махового момента) ротора тягодутьевой машины при пуске ее. В расход энергии на приводной двигатель входят потери в нем, учитываемые его КПД. Дымососы и дутьевые вентиляторы при номинальной нагрузке паровых котлов должны иметь КПД не ниже 90 % максимального его значения. [c.185]

Тип и модель станка Мощность главного электро- двигателя в Кет Высота центров, pa i iGpы стола или диаметр прутка в мм Число оборотов шпинделя п в минуту и мощность холостого хода. V в кет (без потерь в электродвигателе) [c.716]

Множитель ]д = 2т],д (,пах)/(1 + 1эд (max)) учитывает постоянные потери в электродвигателе. Например, если 1],д, niax> = 0,82, то по формуле получают г1д = 0,9. [c.75]

ГИЯ в грохотах затрачивается на трение в подшипниках (Л тр)> перемещение материала по просеивающей поверхности (УУрр) и потери в электродвигателе (Л дв), т. е. [c.373]

Q — тепловая мощность, обусловленная потерями в электродвигателе, в дж1сек [c.48]

Сначала займемся подбором электродвигателя. Мощность на выходе (1.1) Рвых = С, С= 6000 1/1000 = 6,0 кВт. Потери энергии происходят в опорах приводного вала, в цепной передаче, в зацеплении зубчатых колес с учетом потерь в подшипниках, в соединительной муфте. По табл. 1.1 соответственно находим Г оп = 0,99 г ц = 0,92...0,95 [c.41]

На рис. 7.2 представлена диаграмма Грассмана — Шаргута рассматриваемой компрессионной теплонасосной установки. Здесь видны все потери эксергии в элементах установки в результате протекающих в них необратимых процессов. Величина потери эксергии в каждом элементе установки соответствует уменьшению ширины полосы эксергии и условно изображается заштрихованным треугольником, переходящим в выгнутую стрелку >, (эксергетические потери в i-м элемензе установки). В установку подводится эксергия Е, равная электрической мощности электродвигателя 1, поскольку эксергия электрической энергии не характеризуется энтропией. В электродвигателе происходит потеря эксергии равная сумме потерь электрической энергии в машине и приводе. Следовательно, эксергия на выходе из электродвигателя El = E l — Dj. Эксергия на входе в компрессор Eh = Ef Ey, где v — эксергия паров теплоносителя, выходящего из испарителя V. Эта суммарная эксергия преобразуется в компрессоре в эксергию сжатых паров теплоносителя. Эксергия на выходе из компрессора Е и = Eii — D , где — эксергетические потери в компрессоре, причем Dk )д. Очевидно, эксергия на входе в конденсатор Е щ = Е . В конденсаторе будет потеря эксергии D , связанная с теплопередачей при конечной разности температур между теплоносителем и внешним приемником теплоты и поэтому эксергия на выходе из конденсатора Щи = Ц - De- Большая часть " этой эксергии отдается потребител/о в виде теплового потока повышенной температуры другая часть, равная Е т - Е", = Eiv, есть эксергия на входе в дроссель IV. При дросселировании теплоносителя возникает потеря эксергии от необратимости процесса Одр, вследствие чего эксергия на выходе из дросселя Ei = Е п — Одр. Эксергия на входе в испаритель Е = iV + Е где Щ — эксергия теплового потока, подводимого в испаритель из окружающей среды ее значение Е д = Q I — То/Т )л О, так как Г] То. По этой же причине и потери эксергии в испарителе на конечную разность температур также будут близки нулю. Следова1ельно, эксергия на выходе из испарителя Е = V. [c.311]

Следует также отметить, что в индивидуальном приводе резко сокращаются потери на холостые хода. Потери в групповом приводе неизбежны, и достигают больших величин из-за разновременной остановки или нераиномерности загрузки рабочих машин. Потери холостого хода имеют большое экономическое значение, так как, например, в токарных станках при их загрузке на 25—30% удельный расход электроэнергии (на единицу работы) возрастает почти в 2 раза. Следовательно, за счет больших холостых ходов при групповом приводе возрастают удельные расходы электроэнергии и увеличиваются издержки производства. Следуюштим этапом совершенствования электропривода был переход на индивидуальную схему соединения электромотора с механизмами. Такая схема электропривода обеспечивалась беспредельной дроби-мостью мощности электродвигателя с сохранением вы- [c.25]

При установке асинхронных электродвигателей с регулированием числа оборотов реостатом в цепи ротора имеют место электрические потери в реостате. В этом случае потребляемая мощность (без учёта изменения к. п. д. электродвигателя) приближённо пропорциональна отношению квадратов чисел оборотов [c.30]

Фиг. 74. Сушка методом иидукиионных потерь в стали статора а — сушка обмотки при помош.и витков, наложенных на статор 6 — сушка собранного электродвигателя при помощи итков. наложенных на корпус.

При замкнутом способе испытания приводной электродвигатель использует мощность только на преодоление потерь в редукторах, так как нагружение всей системы в этом случае осуществляется замкнутым силовым потоком. По данным Ленинградского металлического завода, в этом случае мощность приводного электродвигателя составляет (в зависимости от схемы обкатки и мощности редукторов) от 5 до 20% от мощности двигателя при разомкнутом способе испытания. Считая, что при испытании редукторов мощностью 30 кет и выше разомкнутый способ становится малоприемлемым, на этом заводе стали применять замкнутый способ испытаний с нагружением грузами, постоянно действующими на качающуюся платформу, на которой установлен один из редукторов замкнутой системы (см. рис. 267, б). На основании полученного опыта была создана установка для испытания замкнутым способом цилиндрических редукторов мощностью 2500 кет при числе оборотов, равном 6000 об/мин, на которой успешно проводились испытания таких редукторов [100]. [c.454]

Задерживающий механизм бойка в электромеханическом молотке осуществляет более равномерную загрузку электродвигателя. К. Н. Шмаргунов [14] в качестве задерживающего механизма применил электромагнит, утверждая, что ни один механический задерживающий механизм не может конкурировать с электромагнитом. Однако в результате испытаний опытного образца-молотка оказалось, что электромагнит является элементом относительно дорогим и утяжеляет конструкцию молотка. Поэтому автор предложил пружинный молоток КНШ-2, в котором использовал силы инерции кривошипно-шатунного механизма. Молотки КНШ были сняты с серийного производства, так как имели недостаточную энергию удара, а рабочие пружины, касательные напряжения которых изменялись по симметричному циклу, находились в тяжелом режиме ударной нагрузки и быстро выходили из строя. Наиболее удачно вопрос захватывающего механизма бойка был решен фирмой Wolf (Англия) в молотке с пружинным ударным механизмом [5]. Достоинством молотка является простота конструкции, надежность в работе, малые вес и габариты. К числу недостатков молотка можно отнести неравномерную загрузку электродвигателя (взвод пружины осуществляется при повороте кривошипа на 180 ), несовпадение центра тяжести молотка с осью бойка, большой вес электродвигателя по сравнению с весом всего молотка. Оригинальное решение захвата бойка при обратном ходе поршня дано инж. Батуевым Н. М. для безредукторного молотка типа ЭМ-6. Описание рабочего процесса молотка освещено в работах П],[6], [7], [9]. Безредукторные электронневматические молотки приняты в серийное производство. К числу недостатков их следует отнести несимметричность молотка (некоторое неудобство формы молотка) и потери энергии в электродвигателе на холостом ходу. 180 [c.180]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...