Ниобий влияние добавок

Среди специалистов нет единой точки зрения по вопросу влияния добавок ниобия на свойства твердых сплавов системы Ti -Ni-Mo. Так, при введении ниобия в твердый сплав Ti -Mo со сложной Ni-Со-Ст связкой прочностные свойства и твердость сплава снижаются (табл. 32) [114]. [c.78]

Закономерности влияния добавок молибдена и ниобия на характеристические точки поляризационных кривых сплавов системы Со-Шо-л/8 в 4н серной -кислоте аналогичны таковы для системы ТЬ-Ыо- В. [c.5]

Влияние добавок ванадия и ниобия на механические свойства листовой стали [c.130]

Хорн и др. [3] первые систематически исследовали влияние добавок водорода и азота к ниобию и танталу, образующих соответственно гидриды и нитриды. [c.99]

В отличие от сплава ВТ6 и всех других сплавов титана сплав ИРМ-2 хорошо обрабатывается резанием, что обусловлено благоприятным влиянием добавок ниобия и рения. Он обладает также повышенной технологической пластичностью и очень коррозионностойкий в агрессивных средах при 20° С и нагревании. [c.75]

На рнс. 77 приведены диаграммы, характеризующие влияние добавок молибдена (до 3,25%) и совместное влияние молибдена (2,75—3,25%) и стабилизирующей добавки ниобия на структуру хромоникелевых сталей после закалки с 1100—1150° С, а также после закалки с 1100—1150° С на воздухе и дополнительного отпуска прн 870 С в течение 5 ч в зависимости от содержания хрома и никеля. С повышением содержания молибдена аустенитная [c.131]

Влияние добавок ниобия на окисление вольфрама показано на рис. 35. Добавление к вольфраму в целях повышения жаростойкости кобальта, титана, циркония, ванадия, хрома в количестве 5% (ат.), а также молибде- [c.71]

На коррозионное растрескивание углеродистой стали большое влияние оказывает содержание углерода и степень раскисленности стали. Углеродистые стали, содержащие более 0,2°/о углерода, имеющие ферритно-перлитную структуру, менее склонны к коррозионному растрескиванию. Имеются указания о положительном влиянии добавок некоторых металлов (алюминия, титана, ниобия и др.) на стойкость углеродистых сталей с содержанием около 0,1 /о С к коррозии под напряжением. [c.96]

Влияние добавок титана и ниобия на склонность 17%-ной хромистой стали к межкристаллитной коррозии хорошо видно из табл. 1.22. Рис. 1.23 иллюстрирует влияние титана на коррозионную стойкость стали, содержащей 25% хрома. [c.58]

Из табл. 17.2 видно, что с введением в хромоникелевые стали небольших добавок ниобия и титана существенно повышается скорость переноса масс этих сталей. В этом же направлении, но в меньшей степени влияет добавка алюминия. По результатам опытов были получены эмпирические уравнения, приближенно описывающие влияние различных легирующих компонентов на скорость переноса масс. Коррозионная стойкость сталей снижается при увеличении содержания никеля, при введении ниобия и титана благоприятное влияние оказывают добавки молибдена, кремния, алюминия. [c.262]

Элементы N6 и Т1 вводят в сплав для повышения стойкости к сенсибилизации, поскольку они образуют карбиды. Однако присутствие таких добавок уменьшает стойкость против КР в хлоридных средах [66, 67, 81, 82, 89]. Установлено [94], что в малых количествах как ниобий, так и титан уменьшают ЭДУ нержавеющей стали. В то время как малые добавки титана снижают стойкость против КР [81, 82, 87], введение 2% Т1 дало положительный эффект [91]. Таким образом, может существовать некоторое значение его концентрации, при котором стойкость против КР достигает минимума. Как и в случае кремния, положительное влияние больших добавок титана может быть связано со стабилизацией б-феррита. В работах [66, 91] для объяснения положительного влияния больших добавок Т1, 51, V и А1 предполагается, что уже 5%-ная объемная доля б-феррита способна вызывать притупление трещин, распространяющихся в аустените. Этот вопрос будет рассматриваться в дальнейшем, а здесь еще раз следует отметить, что титан и ниобий в таких количествах, которые заведомо остаются в растворе, отрицательно влияют на стойкость сталей. [c.73]

Распад твердого раствора при 700—800° С сопровождается интенсивным повышением прочностных свойств и твердости. Введение в сплав добавок ванадия в количестве 1,2—1,8% уменьшает склонность к межкристаллитной коррозии этого сплава и устраняет восприимчивость его к ножевой коррозии. Аналогичное влияние на свойства никельмолибденового сплава оказывают также добавки ниобия. Однако его влияние на торможение ножевой коррозии менее эффективно. [c.48]

В работе [73] подробно рассматривается влияние присадок титана и ниобия к 3—5%-ным хромистым сталям на их закаливаемость и изменение ударной вязкости после нагревов в интервале отпускной хрупкости. Показано влияние двухчасового отпуска при различных температурах на ударную вязкость сталей с добавкой молибдена и титана и без них, предварительно нагретых до 900° С и охлажденных на воздухе. 5%-ная хромистая сталь без добавок после охлаждения с 900° С на воздухе вследствие частичной закалки имела сравнительно невысокую ударную вязкость, которая после отпуска при 550° С еще больше снизилась. Сталь с титаном в исходном состоянии имела очень высокую ударную вязкость, но после отпуска при 450—550° С значения ее сильно понизились. При дальнейшем повышении температуры отпуска увеличение ударной вязкости стали с титаном происходит медленно. 5%-ная хромистая сталь с молибденом после нагрева до 900° С и охлаждения на воздухе имела сравнительно низкие значения ударной вязкости, но снижения ударной вязкости, характеризующего ее отпускную хрупкость,, не наблюдалось. [c.68]

В литературе имеются данные о положительном влиянии на стойкость против растрескивания добавок алюминия, титана, молибдена и ниобия, введенных в углеродистые стали (около 0,1% С). [c.102]

Опубликованные данные о поведении и свойствах ниобия при легировании отрывочны. В литературе 1, 2] приведено очень мало данных о прочности ниобия при температурах 1100—1370° С и они слишком скудны, чтобы можно было понять влияние легирующих добавок-на характеристики ползучести и длительной прочности. Дополнительно опубликованные материалы о низкотемпературной прочности 3—5], пластичности [5], поведении ниобия в условиях растяжения при повышенной температуре [3, 5] позволят лучше понять поведение ниобия при систематическом легировании. [c.179]

Для применения сплавов в космонавтике важной характеристикой является их удельный вес. Тантал и вольфрам заметно повышают удельный вес ниобия. Молибден оказывает незначительное влияние, а добавки ванадия снижают его. Для длительной службы при 1200° С вызываемое вольфрамом увеличение удельного веса недостаточно, чтобы отвергнуть превосходство добавок вольфрама по сравнению с молибденом. Это иллюстрирует рис. 10, на котором также показаны и данные для сплавов, содержащих 20% (вес.) тантала. Прочность упрочненных молибденом сплавов по сравнению с упрочненными вольфрамом ниже примерно на 22%. Это различие уменьшается до 10%, если рассматривать [c.193]

Растворение карбидов типа Ме Сц происходит в интервале 1000—1100° С, а карбидов Nb или Ti — ири более высокой температуре. Поэтому обычно применяемая для стали на основе Х13 без специальных легирующих добавок температура нагрева под закалку, соответствующая Ас + 50 град в данном случае недостаточна. Для 12%-ных хромистых нержавеющих сталей, содержащих указанные легирующие элементы, ири закалке используют более высокие температуры нагрева (1050—1100 С), превышающие температуру Ас на 150—200 град. Следует, однако, отметить, что при таких более высоких температурах в структуре остается значительное (соответствующее содержанию углерода) количество карбидов титана или ниобия. Карбиды титана, ниобия, ванадия, в меньшей степени молибдена и вольфрама, уменьшают склонность сталей к росту зерна, однако эти элементы способствуют образованию б-феррита, что может оказать отрицательное влияние на механические свойства стали. В табл. 13 приводятся некоторые данные о свойствах наиболее часто встречающихся в таких нержавеющих сталях карбидов, образующихся в связи с введением в сталь указанных легирующих элементов. [c.78]

Представляло интерес определить стабильность аустенита при холодной пластической деформации с различной степенью обжатия, влияние содержания углерода, добавок ниобия и молибдена на склонность сталей к охрупчиванию и склонность их к МКК. [c.164]

ВЛИЯНИЕ МАЛЫХ ДОБАВОК ТИТАНА, ЦИРКОНИЯ И НИОБИЯ НА ПЛАСТИЧЕСКИЕ СВОЙСТВА ОЛОВЯНИСТЫХ БРОНЗ, ОБРАБАТЫВАЕМЫХ ДАВЛЕНИЕМ [c.84]

Исследование влияния указанных добавок на литую структуру оловянистых бронз, отлитых в лаборатории, показало, что Добавки титана, ниобия и циркония оказывают модифицирующее действие, т. е. измельчают зерно [c.85]

Химический состав сплава влияет на процесс кристаллизации, в первую очередь на графитизацию. Некоторые химические элементы (А1, N1, Си, Со) способствуют графитизации, а другие (Сг, Мо) препятствуют графитизации. Некоторые элементы остаются нейтральными по отношению к процессу графитизации. Вводимые в расплав элементы в качестве легирующих добавок могут образовывать растворы с ферритом (N1, Си, Со, А1) или распределяться между ферритом и цементитом (Сг, Мо, V, У), или образовывать новые фазы с углеродом (карбиды), азотом (нитриды), серой (сульфиды), кислородом (оксиды), водородом (гидриды) — это титан (Т1), цирконий Zr), церий (Се), ниобий (N5). На процесс кристаллизации серых чугунов решающее влияние оказывает содержание углерода (С), кремния (51) и марганца (Мп), а также влияет содержание серы (5) и фосфора (Р). [c.191]

Титан и ниобий. Титан, вероятно, вызывает слабое увеличение времени до растрескивания [19] от добавок ниобия никакого эффекта не установлено [2, 23]. Присутствие титана приводит к изменению влияния углерода это закономерно, поскольку образование стабильных карбидов (первичных выделений карбидов) понижает эффективную концентрацию углерода. [c.255]

В статье описаны методика процесса нанесения металлических п карбидных покрытий из парогазовой фазы и аппаратура. Исс.ледованы условия образования покрытий в заВиспмостп от скорости подачи компонентов, длительности процесса, температуры и концентрации компонентов реакции. Показано, что процесс осаждения покрытий в зависимости от условий протекает как в кинетической, так и в диффузионной области и определяется либо скоростью химической реакции на поверхности, либо скоростью диффузии углерода. Изучено влияние добавок метана в парогазовую смесь на процесс образования карбида ниобия. Найдены кинетические параметры процесса, а также энергия активации и значения предэкспонеициальиых множителей. Библ. — 9 назв., рис. — 4. [c.337]

Дисперсионное и дисперсное упрочнения сплавов ванадия до последнего времени не находили широкого применения. Это, видимо, можно объяснить тем, что твердорастворное легирование ванадия, особенно при высоком содержании легирующих элементов, обеспечивает упрочнение, сохраняющееся до высоких для ванадия рабочих температур (—1000° С) без резкого снижения его низкотемпературной пластичности (рис. 116) [1, 2]. Вместе с тем стали появляться работы по исследованию закономерностей формирования гетерофазных структур в системах V—Meiv—С [10,11] по влиянию добавок углерода и азота на прочностные свойства сплавов ванадия, содержащих один или несколько из элементов цирконий, ниобий, титан [12, 13, 2]. Сведения пока очень ограниченные, одна-, ко уже сейчас прослеживается закономерность в изменениях свойств [c.278]

Борирование тугоплавких металлов из чистой парогазовой фазы проводят обычно с использованием в качестве транспортеров бора его галогенидов [225—228]. Процесс борирования ниобия в смеси ВС1з -Ь Нз в интервале температур 1700—1200" С, а также влияние добавок к ней азота и аммиака изучены в работе [225]. Схема установки, позволяющей использовать в качестве несущего газа водород, молекулярный азот и аммиак, представлена на рис. 75. Образцы крепят на подвеске из молибденовой проволоки (подвески из нихрома, платины и кварца разрушались при взаимодействии с ВС1д и НС1) и помещают в фарфоровую трубу, находящуюся в электропечи. [c.200]

Рис. 102. Влияние добавок ниобия на окисление вольфрама (Семмел [656])

Герцрикен и Дехтяр [765] изучали влияние добавок третьих элементов в количестве по 1 /о каждого на скорость диффузии хрома в железе при тв.мпературах 950—1050° С. Олово замедляет эту окорость, вольфрам и никель почти не влияют на нее, а титан, ре.мний, ниобий и бериллий уменьшают ее на величину от половины до целого порядка. Советские исследователи приходят к выводу, что титан и кре.мний должны повышать у оплавов железа с. хро.мом их сопротивление окислению, тогда как присадка олова должна быть признана ущербной. Присадку олова они признают нецелесообразной. Однако при учете соображений Вагнера, изложенных в подразделе гл. 2 о сплавах с благородными металлами, следовало бы ожидать обратную картину. Добавка третьего элемента, ускоряющего диффузию хрома, должна ускорять образование защитного слоя, смещая тем самым благоприятное воздействие в сторону более низкого содержания хрома. С этой точки зрения олово представляется целесообразной до-ба1Вкой. Однако это предположение трудно проверить экспериментально, поокольку присадка третьих элементов способна сопровождаться побочными явлениями, особенно в окисных слоях, полностью затемняющими влияние окорости диффузии в сплавах. [c.327]

Опыты по изучению влияния добавок титана, циркония и ниобия на про- цесс рекристаллизации бронзы показали, что. добавки до 0,2% к бронзаь Бр.ОЦ 4-3 и Бр.ОФ 7-0,2 задерживают их рекристаллизацию, что проявляетсй в измельчении рекристаллизованного зерна (рис. 2 и 3). [c.87]

В работе [8] исследовалось влияние добавок титана, ниобия и вольфрама на окалиностойкость сплава 80К1 — 20Сг и установлено, что малые добавки этих элементов (до 2%) значительно уменьшают скорость окисления нихрома путем увеличения силы связи между атомами в решетке сплава, в связи с чем энергия перехода ионов хрома и никеля из решетки легированного сплава в решетку окисла будет больше, чем энергия перехода этих ионов из решетки нелегированного сплава. Можно предположить, что этот механизм справедлив и для сплава бОСг — 40К1. [c.47]

Изучение влияния фазового состава и отдельных легирующих элементов - хрома, воль4рама, ванадия, ниобия, титана, а также совместных добавок Сг и Мо,Сг и /,Сг иМЬ, Сг и V, Сг и Т на водородоустойчивость сталей при температуре до 600 и давлении до 800 атм проводилось, как правило, на опытных плавках. Стали термически обрабатывались по режимам, обеспечивающим наиболее термодинамически устойчивое состояние карбидной фазы при заданных температурах испытания. [c.153]

Было исследовано влияние иа коррозионное растрескивание стали типа 18-8 следующих добавок меди (2,08 /о), марганца (4,98%) и азота (меньше 0,01%) одновремеино испытывались такие же стали, стабилизированные титаном, ниобием и молибденом. При этом обнаружено, что эти добавки не оказывают заметного влияния иа скорость растрескивания, в то время как титан несколько улучшает устойчивость стали к растрескиванию. [c.183]

Имеется два метода термической обработки для предупреждения МКК — закалка, обеспечивающая полное растворение карбидов хрома или уменьшение влияния сегрегирующих примесей и стабилизирующий отжиг. Для большинства аустенитных сталей обычно принят режим закалки, состоящий в быстром охлаждении (в воде или на воздухе) после нагрева при 1020—1060 °С. Для низкоуглеродистых сталей, особенно в присутствии добавок бора и для молибденсодержащих сталей, предназначенных для работы в окислительных средах, температура закалки должна быть повышена [1.361. Стабилизирующий отжиг проводится обычно в интервале 850—950 °С при продолжительности 2—4 ч. Наиболее эффективен стабилизирующий отжиг для сталей с титаном или ниобием. В этом случае в процессе стабилизирующего отжига происходит более полное связывание углерода стабилизирующими добавками, а также образование крупных разобщенных карбидов хрома. При последующем провоцирующем нагреве не происходит опасное образование пограничных карбидов и МКК отсутствует. Стабилизирующий отжиг применим для повышения стойкости против МКК и нестабилизированных сталей, однако полное устранение склонности к МКК в этом случае невозможно из-за сохранения значительного пересыщения твердого раствора углеродом. Следует иметь в виду, что при стабилизирующем отжиге могут повышаться прочностные свойства и снижаться пластичность стали, а также могут образовываться избыточные фазы (например, сг-фаза), снижающие стойкость, особенно в окислительных средах. [c.70]

Р1сследования [48—51], направленные на изучение влияния различных легирующих добавок к ниобию, с целью повышения его коррозионной стойкости в средах, в которых он недостаточно устойчив, показали,что [c.80]

В работе [446] детально изучено влияние различных факторов на процесс электрофоретического осаждения ниобия. В качестве дисперсионной среды были взяты изопропиловый спирт, нитрометан и смесь на их основе (состава 60 40 соответственно). Применение чистых сред (без стабилизирующих добавок) не обеспечивало регулярного получения качественных осадков. Исследование различных добавок показало, что лучшие стабилизирующие свойства суспензий на изопропиловом спирте обеспечивает добавка ЫН40Н, а на нитрометане—добавка ценна и бензойной кислоты. [c.375]

С учетом довольно сложного характера окисления чистого ниобия и плохой воспроизводимости соответствующих экспериментальных результатов трудно предугадать с какой-то долей уверенности влияние легирующих добавок. Поэтому экспериментаторы работали всецело эмпирически и просто измеряли количество кислорода, поглощаемого iмн0г0чи лeнныiми двойными и [c.305]

На рис. 135 и 136 приведены С-образные диаграммы, показывающие влияние углерода, добавок титана или ниобия, а также температур закалки и отпуска различной продолжительности (до 50 ч) на склонность к межкристаллитной коррозии сталей типа Х18Н28МЗДЗ и Х23Н28МЗДЗ. Видно, что сталь Х23Н28МЗДЗ, даже при очень низком содержании углерода (0,02%), как и сталь [c.219]

Измельчение зерна бронз в процессе рекристаллизации при введении добавок Можно объяснить исходя из поверхностно активного характера титана, циркония и ниобия [11]. Возможно также, что замедление структурных пре- вращений при рекристаллизации бронз, легированных добавками, связано с влиянием тугоплавких элементов титана, ниобия и циркония на диффузион- ные параметры сплавов в направлении замедления диффузионных перемещений. [c.87]

Содержание основных легирующих элементов в сталях высокое (до 40%), тогда как суммарное содержание добавок составляет несколько процентов. Упрочняющими фазами являются интерметаллические соединения (N 3X1, Ы1зА1 и др.), легированные карбиды и карбонитриды. Значительное влияние на повышение жаропрочности оказывают добавки бора, циркония, церия, ниобия и других элементов, вводимые в сотых и тысячных долях процента. На жаропрочность оказывают влияние и обычные примеси, вследствие чего одним из необходимых условий является получение жаропрочных сталей и сплавов высокой чистоты. Уменьшение поверхности зерен путем получения крупнозернистого металла также снижает скорость диффузии, поэтому жаропрочные стали и сплавы должны иметь крупнозернистую и однородную структуру. У жаропрочных сталей и сплавов, предназначенных для длительной работы, полученная структура должна быть стабильной. [c.187]

Известно, что легирующие добавки могут оказывать влияние на коррозионную стойкость ниобия [6—9]. В работе [10] изучалось влияние некоторых добавок к Мо312 и температуры его полу- [c.70]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...