Сплав первоначальный 51, XII

При установке поршневого пальца в поршнях из алюминиевых сплавов вследствие высокого, значения коэффициента линейного расширения алюминиевых сплавов первоначальный (холодный) зазор между пальцем и бобышками поршня при рабочих температурах резко увеличивается, в связи с чем возникает опасность разбивания соединения. Это заставляет сажать пальцы в отверстие бобышек с первоначальным натягом, который при нагреве [c.5]

Сплав свинца с серебром предназначается преимущественно для применения в морской воде и в средах, содержащих большие количества хлоридов. Для применения на судах и для защиты подводных стальных конструкций аноды из сплава свинца с серебром особенно эффективны, поскольку они к тому же сравнительно нечувствительны к механическим нагрузкам. Сплав, первоначально предложенный Морганом [8, 9], содержит 1 % Ag и 6 %Sb (остальное — свинец). В табл. 8.2 этот материал обозначен как сплав 1. Имеется и другой сплав с 2 % [c.202]

Рассмотрим механизм перитектического превращения. При кристаллизации сплавов, состав которых лежит правее точки ё, из жидкого сплава первоначально выделяются кристаллы р-твердого раствора. [c.62]

Металлокерамические твердые сплавы первоначально применялись лишь для изготовления режущего инструмента, а в настоящее время ими пользуются и для нанесения на поверхности быстроизнашивающихся деталей машин, облицовки матриц и штампов для горячей штамповки, приготовления волочильных фильер, бурового инструмента. Износостойкость твердых сплавов в десятки раз выше, чем углеродистой и легированных сталей. [c.142]

Процесс кристаллизации сплава, имеющего состав, отвечающий точке а, начинается при температуре, соответствующей точке Р. В процессе кристаллизации из жидкого сплава первоначально выделяются кристаллы висмута, далее происходит образование двойной эвтектики В1—8п и, наконец, кристаллизация тройной эвтектики РЬ—Зп—В1. Таким образом, сплав после [c.79]

Титан и его сплавы первоначально выплавлялись в индукционных печах в графитовых тиглях со сливом в графитовую изложницу и поэто.му содержали углерод. [c.281]

Сплав первоначальный 51, XII. Сплав плотовой 50, 54, XII. [c.492]

Пусть корпус подшипника изготовлен из алюминиевого сплава с Ог = = 13 10 1/°С, а вал из стали с 1 = 11.10 1/°С рабочая температура корпуса 100°С, а вала 50°С, длина шейки вала 100 мм, температура сборки 20°С и первоначальный холодный зазор 0,05 мм. Термическое изменение зазора по уравнению (115) Аг = 100 [11 10 (50 - 20) - 2Т 10 (100 - [c.377]

Релаксационная стойкость материалов колеблется в широких пределах. Например, после выдержки под нагрузкой в течение 10 тыс. ч образец из стали сохраняет 75% первоначальных напряжений (пластическая вытяжка 25%), а образец из стали ЗОХМА — 30% первоначальных напряжений (пластическая вытяжка 70%). Высокой релаксационной стойкостью обладают сплавы Т1. [c.443]

Эти два примера показывают, что введенные первоначально только из соображений практического удобства эталоны метра и секунды по мере повышения требований к точности оказались чрезвычайно уязвимыми, что привело к необходимости разработки новых атомных стандартов длины и времени. К сожалению, до сих пор значительно хуже обстоят дела при определении единицы массы. Это единственная основная единица, прототип которой был выбран абсолютно произвольно. Эталон 1 кг массы представляет собой находящийся в Международном бюро мер и весов в Севре под Парижем цилиндр из сплава платины (90%) и иридия (10%) диаметром около 39 мм и такой же высоты. Отдельные страны располагают копиями такого эталона, причем относите ная точность воспроизведения копий составляет около 2,5 10 . Точность определения атомных масс пока ниже, что и обусловливает отсутствие атомного стандарта массы. [c.29]

Размагничивающее действие нагрева и охлаждения магнита можно уменьшить путем предварительного нагрева до более высокой температуры. Остаточная индукция при циклической обработке вольфрамовой стали приведена на рис. 144. Разность между первоначальным и конечным значениями индукции при 15° С характеризует необратимое изменение индукции, разность между значениями индукции при 15 и 100° С — обратимое изменение индукции. Обратимые изменения учитываются температурным коэффициентом. Температурный коэффициент обратимых изменений намагниченности постоянных магнитов находится в пределах — 1-=—5 10 на 1° С. Как и в сплавах с высокой проницаемостью, этот коэффициент зависит не только от состава и термической обработки, но и от значения индукции. Для большинства материалов температурный коэс ициент имеет тем меньшую абсолютную величину, чем выше индукция и меньше размагничивающий фактор. Для некоторых материалов температурный коэффициент имеет положительное значение [c.203]

Условием избирательного окисления сплава является существование критической концентрации менее благородного легирующего компонента в нем. Ниже этой концентрации избирательное окисление не происходит, и образующиеся оксиды легирующих компонентов растворяются в окалине. Критическая концентрация легирующего компонента определена первоначальным составом сплава либо такая концентрация возникает в ходе окисления (избирательное окисление наступает в ходе коррозии). Связано это с тем, что в ходе окисления более благородного компонента менее благородный компонент диффундирует в. сплав и при достижении определенной концентрации процесс переходит в стадию избирательного окисления. [c.65]

Рис. 3.16. Схема (а) распространения усталостной трещины вдоль всего ее фронта путем первоначального образования мезо-туннелей и последующим разрушением материала (с запаздыванием по времени) в перемычках между туннелями [82] и (б) особенности геометрии фронта трещины в образце из титанового сплава [85]

Эффективность разработанного алгоритма проверяли на образцах прямоугольного сечения из алюминиевого сплава АК6, испытания которых были проведены при уровнях напряжения 200 и 140 МПа [89]. Первоначально выращивали поверхностную трещину при максимальном уровне напряжения, а после достижения скорости около 2 мкм переходили к меньшему уровню напряжения. Выбранные уровни напряжения позволяли проводить анализ усталостных бороздок, шаг которых составлял более 0,4 мкм при расположении макроскопической плоскости [c.214]

Первоначальный этап развития разрушения связан с низкой СРТ. На этой стадии продвижение трещины имеет существенную зависимость от кристаллографической ориентировки плоскостей скольжения, что наиболее предпочтительно в жаропрочных сплавах. Трещина движется по извилистой траектории, которая существенно отклоняется от магистрального направления роста трещины. [c.267]

Другие способы обработки, обеспечивающие регламентированную гетероге-низацию алюминиевых сплавов, необходимую для получения УМЗ структуры, использованы в работе [267]. Согласно патентам дисперсионнотвердеющие алюминиевые сплавы первоначально переводят в гомогенное состояние, затем пере-старивают при температуре, превышающей температуру дисперсионного твердения, пластически деформируют при температуре перестаривания или ниже ее и далее подвергают рекристаллизационному отжигу. Вторичная избыточная фаза, выделившаяся при перестаривании, способствует увеличению числа центров первичной рекристаллизации и сдерживает рост зерен. [c.170]

Межкристаллитная коррозия дюралюминия (около 4—5% Си 0,5—1,75% Mg, по 0,5% Si, Мп и Fe, ост. AI), согласно работам А. И. Голубева, связана с разрушением образующегося при распаде твердого раствора (в виде более или менее непрерывной цепочки на границах зерен) интерметаллического соединения uAla в тех случаях, когда процесс коррозии сопровождается выделением водорода. В этих случаях на включениях uAla и зернах твердого раствора не образуется кроющая пленка продуктов коррозии, которая обычно (при кислородной деполяризации) препятствует коррозии включений uAla, а следовательно, и развитию межкристаллитной коррозии. Первоначальными очагами выделения водорода и возникновения межкристаллитной коррозии являются, по данным С. Е. Павлова и С. М. Амбарцумяна, межкристаллитные микропоры на поверхности сплава. Поэтому в качестве одного из наиболее эффективных путей борьбы с межкристаллитной коррозией алюминиевых сплавов, содержащих медь, рекомендуется уплотнение структуры металла. [c.420]

С. НФЛ первоначально возражала против этого и поддерживала исходные предложения Каллендара о применении платинового термометра вплоть до точки золота. Позиция НФЛ была изменена в связи с трудностью в 20-х годах изготовления достаточно чистого сплава платины с родием. Достойно сожаления, особенно в наши дни, что три лаборатории в то время приняли предложение БЭ. Ниже в этой главе будет видно, какие большие усилия предпринимали и продолжают предпринимать национальные лаборатории, и особенно НБЭ, чтобы исключить термопары в качестве инструмента, определяющего МПТШ [c.43]

Возможны три случая 1. аг > 1 (стяжка деталей из алюминиевых, магниевых и медных сплавов стальными болтами и болтами из титановых сплавов). При нагреве в таких соединениях возникает натяг, пропорцио налвный фактору I (аг — 011). При охлаждении до минусовых температур этот фактор становится отрицательным. Следовательно, первоначальный сборочный натяг уменьщается, т. е. соединение ухудшается. [c.361]

При избирательной коррозии, как и при обесцинковании, происходит преимущественное растворение одного или нескольких компонентов сплава. При этом образуется пористый скелет, сохраняющий первоначальную форму изделия. Избирательная коррозия характерна для сплавов благородных металлов, таких как Аи—Си или Ли—Ag, и используется на практике при рафинировании золота. Например, сплав Аи—Ag, содержащий более 65 % золота, устойчив в концентрированной азотной кислоте, как и само золото. Однако сплав, содержащий около 25 % Аи и 75 % Ag, реагирует с концентрированной HNO3 с образованием AgNOg и чистого золота в виде пористого остатка или порошка. Медные сплавы, содержащие алюминий, могут повергаться коррозии, аналогичной обесцинкованию, о преимущественным растворением алюминия. [c.28]

Механизм обесцинкования не получил еще удовлетворительного объяснения. Имеются две точки зрения. Первая предполагает, что первоначально протекает коррозия всего сплава, а затем медь осаждается на поверхности из раствора с образованием пористого внешнего слоя. Согласно второй, цинк, диффундируя к поверхности сплава, преимущественно растворяется прИ -а,том поверхностный слой обогащается медью. Каждую из этих гипотез можно успешно применить для объяснения явлений, наблюдающихся в определенных случаях обесцинкования. Однако накопленные факты свидетельствуют, что второй механизм применим намного чаще. Пикеринг и Вагнер [17, 18] предположили, что объемная диффузия цинка происходит вследствие образования поверхностных вакансий, в частности двойных. Они образуются в результате анодного растворения, а затем диффундируют при комнатной температуре в глубь сплава (коэффициент диффузии для дивакансий в меди при 25 °С D = 1,3-10" см с) 117], заполняясь преимущественно атомами цинка и создавая градиент концентраций цинка. Данные рентгеновских исследований обесцин-кованных слоев е-латуни (сплав Zn—Си с 86 ат. % Zn) и -у-латуни (сплав Zn—Си с 65 ат. % Zn) показали, что в обедненном сплаве происходит взаимная диффузия цинка и меди. При этом образуются новые фазы с большим содержанием меди (например, а-латунь), и изменение состава в этих фазах всегда идет в сторону увеличения содержания меди. Как отмечалось ранее, аналогичные закономерности наблюдаются в системе сплавов золото— медь, коррозия которых идет преимущественно за счет растворения меди. Растворения золота из этих сплавов не обнаруживают. В результате коррозии на поверхности возникает остаточный пористый слой сплава или чистого золота. Скопления двойников, часто наблюдаемые в полностью или частично обесцинкованных слоях латуни, также свидетельствуют в пользу механизма, связанного с объемной диффузией [19]. Это предположение встречает ряд возражений [20], однако данные рентгеноструктурного анализа обедненных цинком слоев невозможно удовлетворительно объяснить, исходя из концепции повторного осаждения меди. Хотя предложен ряд объяснений ингибирующего действия мышьяка, сурьмы или фосфора на обесцинкование а-латуни (но не Р-латуни), механизм этого явления нельзя считать полностью установленным. [c.334]

Шестимсстный блок керамической формы позволил увеличить массу жидкого сплава до 8 кг по сравнению с двухместным блоком, имеющим массу 3,6 кг в первоначальном варианте. Изготовленная конструкция литниковой системы позволяет заливать металл сверху и в торец замка лопатки. [c.456]

МОСТИ, сделанное Камерлингом-Оннесом [12]. Сверхпроводимость была первоначально обнаружена у ртути, а. затем и у некоторых других металлов свинца, олова, индия, алюминия и т. д., а также у не1 оторых соединений. Были открыты такие двойные сверхпроводящие соединения или сверхпроводящие сплавы, в которых одна из компонент не является сверхпроводником (например, uySn) или даже обе компоненты в отдельности не сверхпроводники (AujBi). [c.156]

При получении вольфрамовой проволоки штабнк первоначально куется на рптяиионнпн ковочной машине, в которой нагретый штабик получает 10 000— 12 000 ударов в минуту от двух ковочных плашек, врашающи.чся с большой скоростью вокруг оси штабика. Температура ковки снижается по мере уменьшения диаметра прутка. Пруток, прокованный до диаметра 2 мм, поступает на горячее волочение вн.ччале с применением волок из твердого сплава (до диаметра 0,3 мм), а затем алмазных волок (от 0,3 до 0,01 мм). Для защиты проволоки от окисления используют смазку — коллоидальный раствор графита ( аквадаг ). [c.451]

Проводниковые материалы представляют собой металлы и сплавы. Металлы имеют кристаллическое строение. Однако основное свойство кристаллического тела — анизотропность — не наблюдается у металлов. В период охлаждения металла одновременно зарождается большое количество элементарных кристаллов, образуются кристаллиты (зерна), которые в своем росте вступают в соприкосновение друг с другом и приобретают неправильные очертания. Кристаллиты приближаются по своим свойствам к изотропным телам. Высокая тепло-и электропроводность металлов объясняется большой концентрацией свободных электронов, не принадлежащих отдельным атомам. При отсутствии электрического поля равновероятны все направления теплового движения электронов в металле. Под воздействием электрического поля в движении электронов появляется преимущественное направление. При этом, однако, составляющая скорости электрона вдоль этого направления в среднем невелика, благодаря рассеянию на узлах решетки, Рассеяние электронов возрастает при уведичении степени искажения решетки. Даже незначительное содержание примесей, таких как марганец, кремний, вызывает сильное снижение проводимости меди. Другой причиной снижения проводимости металла или сплава может явиться наклеп— т. е. волочение, штамповка и т. п. Твердотянутая проволока имеет более низкую проводимость, чем мягкая, отожженная. При отжиге происходит рекристаллизация металла, сопровождающаяся повышением проводимости. Ее величина приближается к первоначальной благодаря восстановлению правильной формы кристаллической решетки. Во многих случаях желательно получение проводникового материала с низкой проводимостью такими свойствами обладают сплавы — твердые растворы двух типов. Твердыми растворами замещения называют такие, в которых атомы одного из компонентов сплава замещают в кристаллической решетке второго компонента часть его атомов. В твердых растворах внедрения атомы одного из компонентов сплава размещаются в пространстве между атомами второго, расположенными в узлах кристаллической решетки. Если атомы первого и второго компонентов сплава близки по размерам и строению электронных оболочек [c.272]

Несколько своеобразно коррозионное растрескивание сплавов с мета-стабильной и стабильной /З-структурой. В о.тличие от а- и а + -сплавов, коррозионные трещины в которых, как правило, распространяются интеркристаллитно, -сплавы растрескиваются и по границам зерен. Первоначально причиной коррозионного растрескивания Зюплавов считали выделение интерметаллидов марганца и хрома. Но после создания 3-сплава, легированного только изоморфными -стабилизаторами, оказалось, что и он имеет значительную коррозионную чувствительность. Склонность к коррозионному растрескиванию /3-сплавов очень сильно зависит от структуры и конечной термообработки. Особенно чувствительны к коррозионной среде сварные швы /3-сплавов. Наличие в -сплавах "нейтральных" упрочнителей, таких как олово и цирконий, усиливает их коррозионную чувствительность. [c.40]

Нами совместно с Н. Н. Вассерманом и В. Е. Калугиным тщательно изучены кривые Пэриса и пороговое значение сплавов ПТ-ЗВ, ВТЗ-1 и сплава, близкого по составу к ВТ6. Установлено, что пороговое значение зависит не только от структуры, но и от условий первоначального введения трещины. Найдены минимальные значения Kff,, не зависящие от условий введения трещины. Определена также зависимость порогового минимального значения Kff, от величины зерна и воздействие на него коррозионной среды (3 %-ный раствор НаС1). Основные результаты исследований представлены в табл. 22. [c.148]

Оценка влияния состояния поверхности образцов после их упрочнения на относительную живучесть материала была проведена применительно к титановым сплавам ВТЗ-1, ВТ-8, ВТ-22 и ОТ-4, которые вгароко используются в элементах конструкции ВС и ГТД гражданской авиации [106]. Были рассмотрены различные режимы нанесения на поверхность круглых образцов слоя хрома, который используют для снижения контактных повреждений для вращающихся деталей. Разработанная технология нанесения слоя хрома включает в себя первоначально этап подготовки поверхности путем упрочнения ее шариками, а далее осуществляется электрохимическое осаждение слоя хрома различной толщины за один или несколько этапов [107]. Были рассмотрены ситуации изменения режимов хромирования по трем параметрам размеру шариков, используемых для упрочнения поверхности, температуре раствора и величине тока в процессе нанесения хрома также рассмотрено одно-, трех- и шестикратное хромирование. Испытания на усталость выполнены при растяжении и изгибе с вращением корсетных, круглых образцов диаметром в рабочей зоне 8 мм в диапазоне уровней напряжения 330-850 МПа. Длительность роста трещины определяли фрак-тографически после достижения глубины около [c.64]

Итак, соотношение (5.60) позволяет построить единую кинетическую кривую (ЕКД) для сквозных и несквозных усталостных трещин в качестве последовательности переходов через точки бифуркации. Ее построение проведено для сплавов ВТ6, Д16Т и ЗОХГСА как наиболее типичных сплавов на основе титана, алюминия и железа, используемых в гражданской авиации. Первоначально были использованы экспериментальные данные для величины Kj , представленные в [127]. Определение точек бифуркации применительно ко второй стадии роста трещин выполнено расчетным путем по следующим граничным условиям [c.252]

Закономерности формирования рельефа излома никелевого сплава ЭИ-698 в рассматриваемой ситуации разрушения диска II ступени турбины двигателя НК-8-2у были связаны с поэтапным развитием трещины в пределах первоначально сформированного псевдобороздчатого рельефа (рис. 5.9а), а далее, рельефа излома с усталостными бороздками (рис. 5.96). Рассматриваемый [c.266]

Приближение к указанной критической частоте со нагружения по мере ее возрастания сопровождается противоположными процессами по своему влиянию на рост трещин. С возрастанием частоты материал не успевает в полной мере релакси-ровать поступающую энергию к кончику трещины за счет процессов пластической деформации в связи с приближением к скорости движения дислокаций и избыток поступающей энергии будет релак-сирован за счет создания свободной поверхности квазихрупко. Движение трещины в момент ее скачкообразного подрастания в цикле нагружения не будет заторможено за счет пластической релаксации, и поэтому ее скорость будет близка к скорости распространения статической, хрупкой трещины при монотонном растяжении материала. Следует ожидать влияние на скорость роста трещины охрупчивания материала из-за резкого снижения возможности пластической релаксации поступающей энергии по мере нарастания частоты нафуже-ния в две стадии. Первоначально возрастание частоты нагружения приводит к снижению размера зоны пластической деформации при прочих равных условиях, что и объясняет основной эффект ее влияния на снижение скорости роста трещины [1]. Результаты выполненных испытаний жаропрочного сплава In 718 на образцах толщиной И мм при нафе-ве до температуры 923 К и асимметрии цикла 0,1 приведены на рис. 7.1. Чередование частот приложения нафузки приводит к тому, что взаимное влияние условий роста трещины при плоской деформации и плосконапряженном состоянии снижает скорость роста трещины при низкой частоте нафуже-ния по сравнению с монотонным процессом неизменно низкочастотного нафужения. [c.341]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...