Образцы лопатки

Испытания проводились с единственным образцом лопатки в широком диапазоне измерений температуры, что позволяла определить влияние добавочного демпфирующего покрытия на демпфирующие характеристики лопатки при колебаниях для соответствующих форм в зависимости от температуры. Колебания в лопатке возбуждались с помощью магнитного датчика,, перемещающего стальную шайбу, прикрепленную к лопатке. [c.341]

Тип образца-лопатки, способ изготовления и скорость испытания выбирают в соответствии с таблицей 4. [c.17]

Номинальная толщина стенки трубы е, мм Тип образца-лопатки по ГОСТ 11262 Способ изготовления Скорость испытания, мм/мин [c.17]

При изготовлении ось образца-лопатки должна быть параллельна оси трубы. [c.18]

Для определения механических свойств при растяжении использовались образцы-лопатки сечением 15Х 3 мм и длиной 200 мм, при сжатии — образцы в форме цилиндра 0 10 мм, высотой 15 мм. [c.116]

Примечание. Испытывались образцы-лопатки, изготовленные прямым прессованием. [c.126]

Образцы отбирали от плавки сплава, из которого отливали лопатки, поступившие на металлургические исследования. Результаты исследования дублировались также на плоских образцах, вырезанных из лопаток. [c.458]

Макро- и микроструктуру контролировали на лопатках, а также на образцах (см. рис. 214, б), вырезанных из лопаток. [c.458]

Массивные образцы (слитки металла, лопатки турбин и т. п.) нагревают обычно индуктором. [c.123]

Для испытания на растяжение используют образцы п виде полосок толщиной к. Крепление накладок на концах полосок придает образцу форму лопатки по толщине в отличие от общепринятой формы в виде лопатки по ширине. Последняя для испытания образцов из высокомодульных материалов неприемлема вследствие существенной неравномерности распределения напряжений по сечениям в местах приложения нагрузки. [c.27]

ПО опытам на водяной модели 2 — по опытам на образце с воздухом 5 —по опы-там на водяной модели с направляющими лопатками. [c.260]

С целью выяснения возможности осуществлять защиту от коррозии рабочих лопаток энергетических газовых турбин с помощью электронно-лучевого покрытия Со—Сг—А1— проведено комплексное исследование свойств этого покрытия на лабораторных образцах и на натурных лопатках. [c.179]

Сделанная оценка не противоречит классическим представлениям о соотношении между периодом зарождения и ростом трещин в области многоцикловой усталости. Для гладкой поверхности на пороге усталости период роста трещины составляет до 10 % от общей долговечности образца. По мере возрастания концентрации нагрузки доля периода роста трещины относительно всей долговечности возрастает и может составлять 100 % при статическом надрыве материала. В нашем случае наработка лопатки составила 886 полетов при многоцикловом разрушении. Если предположить, что трещина зародилась естественным путем в лопатке, период роста трещины составляет около 35 %. Эта оценка минимум в 3 раза завышена по отношению к указанным выше известным данным о соотношении между периодом роста трещины и полной долговечностью. Следовательно, именно коррозионное растрескивание материала вызвало существенное снижение усталостной прочности лопатки (в несколько раз) на этапе зарождения усталостной трещины и привело к ее преждевременному разрушению. [c.579]

Долом лопатки был реализован искусственно при резком возрастании уровня напряжения. Лопатка была доломана с трещиной при разрушении первой лопатки. С возрастанием асимметрии цикла нагружения переход к долому осуществляется при уменьшении максимального коэффициента интенсивности напряжения и его размаха (см. главу 7). Испытания образцов при асимметрии цикла 0,7 показали, что для лопаточного титанового сплава с глобулярной структурой имеет место переход к быстрому разрушению при не более 75 кг/мм / (25 МПа м / ). Поэтому реальный [c.586]

Был произведен расчет безразмерных градиентов напряжений и Од в хвостовике. В табл. 25 представлены результаты расчета геометрии надрезов на образцах (рис. 71), моделирующих хвостовик лопатки. [c.141]

При проверке наличия трещин на кромках лопаток в качестве образцов для настройки дефектоскопов используются лопатки той же ступени с трещинами, полученными на вибраторах. Применяются и образцы с различными искусственно полученными несплошностями. [c.161]

Исследовано влияние циклических механических напряжений на долговечность образцов с клинообразными зонами, моделирующих лопатки газовых турбин, при теплосменах в газовом потоке. [c.435]

Механическое полирование. Образцы полировали фетровыми кругами с наклеенными абразивным зерном и абразивной лентой (виброконтактное полирование) на режимах, применяемых на заводах при обработке пера лопатки ГТД. [c.107]

Влияние на усталость параметров качества поверхностного слоя после различных методов и режимов деформационного упрочнения и предшествующей ему электрохимической и механической обработки сплава ВТ9 изучали на образцах и лопатках, изготовленных по различным технологическим вариантам. [c.206]

Такое дублирование испытаний выносливости на образцах и лопатках вызвано тем, что лопатка имеет сложный профиль с разным распределением материала по сечению, с острыми выходными кромками. Влияние конструктивного фактора при усталостных испытаниях этих деталей исключительно велико, так как незначительные отклонения профиля в испытуемой серии лопаток приводят к значительному разбросу экспериментальных точек на кривой усталости. [c.224]

На усталость были также испытаны три серии лопаток, изготовленных электроэрозионной обработкой, электроэрозионной обработкой с последующим электрополированием и литьем по выплавляемым моделям. Каждая серия состояла из 15—20 лопаток. Исследуемые лопатки ТНА были обработаны по режимам, соответствующим сериям усталостных образцов. [c.224]

Исследуемую эпоксидно-гудроновую смесь наполняли пылевидным кварцем и изготовляли образцы-лопатки. После опалубки образцы выдерживали на воздухе в течение 90 сут. Данные по изменению свойств образцов после их воздушного зфанения приведены ниже. [c.70]

Механические свойства при раст5Йкении определялись на образцах — лопатках длиной 200 мм и сечением 15X3 мм, а при сжатии — на образцах в форме цилиндра 0 10 мм, высотой 20 мм и бруска 10 X X 15X25 мм. Результаты измерений представлены в табл. 73. Диаграммы деформирования показаны на рис. 45. [c.89]

Исследование процессрв старения пластиката непосредственно на оболочках и изоляции, либо на образцах (лопатках), вырубленных из них, связано с очень большим разбросом результатов вследствие неоднородности образцов (различная толщина, местные утолщения и вмятины, непостоянство формы, неудобство испытаний и т. п.). Поэтому рассмотрим данные, полученные в основном на образцах материала. [c.80]

Последовательность технологических операций по ремонту поверхностных дефектов лопаток приведена на рис. 220. Результаты микро-рентгеноспектрального анализа образцов из сплава ЖС6К, полученные на ремонтных и основных участках лопатки, приведены на рис. 221. Содержание в зонах ремонта никеля ниже на 1 - 2,5%, чем в основном сплаве, а содержание Сг, W, А1, Со почти одинаково. [c.445]

Образцы для определения коэффициента холодостойкости имеют вид полоски или лопатки длина рабочего участка образца 25 мм, ширина 6,4 мм (для.более жестких материалов 3,2 мм) и толщина 1—2 мм. Испытания производятся приборами, подобными изображенному на рис. 9-7, а. Металлический стакан 11 окружен термоизоляцией, иногда вместо металлического стакана используетея сосуд Дьюара. Образец, закрепленный в зажимах, опуекают. ша тросе в стакан 3 с внутренними выступами и поворачивают так, чтобы нижний зажим упирался своими заплечиками в выступы стакана. Пространство между стаканами 3 и У/ заполняют охлаждающей средой — смесью этилового спирта с твердой углекислотой. [c.176]

Изучались вновь изготовленные лопатки, а также лопатки, испытанные в течение 130, 450 и 900 час. Микротвердость измерялась на косых шлифах, вырезанных из различных зон пера лопаток, на приборе ПМТ-3 при нагрузке на индентор 50 г. Механические свойства определялись при кратковременном растяжении при 20° С на плоских микрообразцах, толщиной 0.5 мм. Часть образцов вырезалась непосредственно из поверхностного слоя деталей (как со стороны сшшки, так и со стороны корыта лопаток), другая часть — из сердцевины лопаток. [c.166]

Влияние электронно-лучевого покрытия Со—Сг—А1— на усталостную прочность сплава ЭИ893ВД исследовали прп температурах 750 и 20 °С с частотой нагружения 220 Гц на базе 10 циклов. Прп высокой температуре предел выносливости образцов с покрытием после восстановительной термообработки (применяемой после нанесения покрытий на лопатки) равен 270 МПа, что всего на 5 % ниже предела выносливости образцов без покрытия (рис. 3), а при комнатной температуре — ниже на —15 %, что допустимо ввиду отсутствия в лопатках циклических нагрузок при 20 "С. [c.181]

Испытания лопаток из титановых сплавов и образцов, имитирующих условия консольного нагружения лопаток, показали, что при прочих равных условиях последовательное возрастание частоты нагружения на воздухе в естественных условиях окружающей среды приводит к постепенному охрупчиванию материала. В образцах из титанового сплава ВТЗ-1 испытания на консольный изгиб образцов, имитировавщих лопатки компрессора ГТД, показали, что последовательное увеличение частоты нагружения 40 90 —> 900 Гц вызывает подавление процесса формирования усталостных бороздок. Образцы имели типичную для лопаточного материала двухфазовую (а + (3) глобуляр- [c.342]

Моделирование надрезов на образцах с учетом градиента напряжений в реальной детали выполнено в работе [198]. Усталостную прочность хвостовиков турбинной лопатки елочного типа с тангенциальной заводкой (рис. 70) моделировали на круглых образцах с надрезом, иагружаемых по схеме консольного изгиба с вращением, что оо ответствует отсутствию центробежной силы в лопатке. Исследования проводили для r- s=0,2 0,4 0,7 0,8 1,8 мм. [c.140]

На базе установки У-3 разработана установка [10] для испытания образцов при консольном симметричном изгибе с частотой нагружения 3—3,5 кГц. Образец закрепляют при помощи клинового зажима, навинчивающегося на тойкий конец концентратора. В результате соответствующего подбора частоты возбуждения устанав-пивают режим колебаний образца. Разработаны также аналогичные установки для испытаний при симметричном изгибе с частотой 5 и 10 кГц. При этом можно испытывать стерж1ни и турбинные лопатки. [c.199]

Разработана [154] электродинамическая установка длк испытания на усталость лопаток турбин и компрессоров в условиях высоких температур. Частота нагружения от 200 до 3000 Гц, температура испытания до 1200°С. Испытания на усталость замковых соединений лопаток турбин и компрессоров проводят при совместном действии статического растяжения и переменного изгиба на машине резонансного типа [50]. Установка УЛ-(1 предназначена для исследования усталостной прочности лопаток и образцов в резонансном режиме [3]. Разновидностью электромагнитной установки для испытания лопаток является выпускаемая в ЧССР машина Турбо . Лопатки турбомашин испытывают на резонансных частотах Возбуждение колебаний лопаток может осуществляться пульсирующей воздушной струей [50]. Создана многообразцовая электромагнитная машина для испытания на усталость лопаток при одновременном статическом растяжении в условиях высоких температур и специальных сред, а также установка для испытания на усталость диска турбины с укрепленными на нем лопатками с электродинамическим возбудителем колебаний. Имеются установки для испытания лопаток и образцов при растяжении и изгибных колебаниях, а также на термическую уста-лость . [c.226]

Размах деформаций, создаваемых в испытуемом образце (или во Зникающих в детали, например в кромке лопатки турбины), определяется жесткостью нагружения, величиной М = тах т]П И физическими свойствами материала (а, Е). При этом в одинаковых условиях нагружения (по жесткости, температурному циклу) величина размахов деформации может существенно различаться. Примером могут служить результаты иопы-тания трех сплавов (рис. 36), из которых изготовляют детал,п камер сгорания. Сплавы ХН60ВТ и ХН50ВМТЮБ одного класса некоторое преимущество последнего сплава объясняется его более высокими характеристиками при нижней температуре цикла (табл. 5). По расположению кривой термической уста- [c.61]

На поверхности сукна на диске 1 размещаются оправки 8 с укрепленными на них снизу (при помощи зажимов, заливки или клея) обрабатываемыми образцами 9. При диаметре диска 300 мм на нем можно устанавливать одновременно восемь оправок диаметром 80 мм, на каждой из которых укрепляется по нескольку образцов. Например, плоские образцы, имеющие форму двусторонней лопатки, размещаются по два на каждой оправке. На средней части диска имеется центрирующий вкладыш 10 из плексиглаза, текстолита или другого материала, служащего для предотвращения смещения оправок с периферийной части диска во время полирования. Обойма 11 из нержавеющей стали предохраняет оправки 8 от падения их с обрабатываемой зоны в процессе перемещения. Три пружинящие стойки 12 из стальной проволоки диаметром 5 мм укреплены нижним концом в плите 7, а верхним — в диске 1. Угол а наклона стоек к вертикальной оси составляет около 60°. [c.13]

Рис. 1. Влияние охлаждения патрона А — на стабилизацию резонансных частот (сгглошные кривые), напряжений (штрихпунктир) В — на распределение напряжений, амплитуд колебаний г/ и температур t по длине литого образца из сплава ВЖЛ12У, моделирующего стенку пера лопатки турбины, при высокотемпературных технологических испытаниях на усталость.

На рис. 1 представлены результаты исследования эффективности охлаждения патрона для образцов, моделирующих условия кристаллизации при отливке, а также температурные поля при шлифовании и полировании в стенке пера лопатки из сплава ВЖЛ12У. Температура испытаний в опасном сечении образцов была постоянной / max 1273 К. Для достаточного удаления нагретой зоны от охлаждаемого патрона применялась вторая форма колебаний [2]. Распределение температур по длине образца аппроксимировались параболой [c.394]

При выполнении второго и третьего этапов оптимизации технологии деталей ГТД специфика, связанная с высокими эксплуатационными температурами, сказывается на выборе формы функции Д (Т) и программы технологических испытаний на усталость. Например, лопатки достаточно большого числа соседних ступеней часто выполняют одинаковый по содержанию технологический процесс, но имеют существенно отличающиеся резонансные частоты. Еще в большей степени это относится к аналогичным лопаткам разных ГТД или даже к модификациям одной Л1ашины. Образцы для всех аналогичных по конструкции и технологии лопаток ввиду их высокой трудоемкости изготовления и чрезвычайно обширной программы технологических испытаний, необходимых для оптимизации, целесообразно принять одинаковыми. Сами испытания на усталость желательно вести на одной частоте циклов, используя верхнее значение из диапазона частот рассматриваемых лопаток или даже форсированное значение частоты /ф для снижения па порядок сроков разработки нового технологического процесса. При этом по крайней мере для части лопаток сокращается время пребывания образцов для испытания на усталость при высоких эксплуатационных температурах. Чтобы компенсировать влияние данного фактора, перед испытаниями на усталость или в его прерывах можно выполнять операции нагрева и выдержки деталей в печи при эксплуатационных темпера-турах [c.396]

Основными параметрами качества поверхностного слоя, определяющими характер влияния технологических факторов на усталость лопаток, являются глубина и степень наклепа, так как шероховатость поверхности обычно соответствует 9-му классу независимо от метода изготовления их. Если упрочнение образцов виброгалтовкой и гидродробеструйной обработкой (режимы 94—95) снижает усталостную прочность при 450° С, то при комнатной температуре в лопатках 3-й ступени ротора компрессора изделия Б этот же наклеп по сравнению с ЭХО повышает сопротивление усталости на 30—45% (база испытания 20 млн. циклов). [c.212]

Технология изготовления и режимы обработки образцов и лопаток приведены в гл. 3 и в табл. 3.3. Образцы и лопатки после изготовления подвергали рентгеноконтролю для обнаружения внутренних дефектов и цветной дефектоскопии для выявления внешних трещин. [c.224]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...