Перемещение динамическое допускаемое

Достоинства шлицевых соединений по сравнению со шпоночными. 1. Обеспечивается лучшее базирование соединяемых деталей и более точное направление при осевом перемещении, 2. Уменьшается число деталей соединения шлицевое соединение образуют две детали, шпоночное — три, четыре. 3. При одинаковых габаритах допускают передачу больших вращающих моментов за счет большей поверхности контакта. 4. Обеспечивается высокая надежность при динамических и реверсивных нагрузках. 5. Вал зубьями ослабляется незначительно. Шлицевой вал можно рассчитывать на прочность так же, как гладкий, диаметр которого равен внутреннему диаметру зубчатого вала. 6. Уменьшается длина ступицы. [c.79]

Чтобы иллюстрировать, насколько существенно связи, осуществляемые динамически, отличаются от обычных (геометрических и кинематических) связей, полезно убедиться на этом схематическом примере, что закон движения в случае динамической связи будет отличаться от того закона, который мы имели бы, если бы на Я действовала та же активная сила, а неизменяемость системы точек РР обеспечивалась бы посредством твердого стержня. Действительно, при этом последнем предположении связи допускали бы для системы совокупное поступательное перемещение по прямой, так что имела бы место теорема о движении центра тяжести (п. 22), и уравнение движения вместо (75) имело бы вид [c.321]

Влияние погрешностей в записи программы на динамические свойства шагового двигателя, В силу ряда факторов (неточности в записи программы, неравномерная подача импульсов от интерполятора, вследствие неравномерной протяжки магнитной ленты, несущей программу и т. п.) время между двумя очередными переключениями в обмотках статора не остается постоянным, а равно Т + б , где б(- — малая случайная величина, которая может принимать произвольные движения в пределах допуска. В качестве первой, грубой оценки влияния неравномерности следования управляющих импульсов примем, что импульсы следуют через интервалы времени Т + б, Т — б, Т + б и т. д. Между двумя нечетными импульсами проходит время 2Т, то же, что и между двумя четными импульсами. Поэтому можно считать, что точка подвеса динамической модели совершает скачкообразное перемещение по периодическому закону с периодом 2Т. Анализ динамики в этом случае также показывает, что пики амплитудно-частотной характеристики будут соответствовать значениям частоты следования управляющих импульсов [c.143]

Целью динамических испытаний является проверка действий механизмов крана и их тормозов. Динамические испытания проводят грузом, превышающим на 10% грузоподъемность крана. Допускается проводить динамические испытания рабочим (номинальным) грузом. При динамическом испытании производят повторный подъем и опускание груза, а также проверку действия всех остальных механизмов крана при перемещении этого груза. [c.478]

Целью динамического испытания является проверка работы механизмов крана и их тормозов. Динамическое испытание проводят грузом, на 10% превышающем грузоподъемность крана. Оно заключается в повторном подъеме и опускании груза, а также проверке работы всех остальных механизмов крана при перемещении этого груза. Допускается динамическое испытание проводить рабочим грузом. [c.230]

При динамическом действии нагрузки на какое-либо тело (или конструкцию) последнее может приобрести остаточные перемещения или разрушиться. Разрушение конструкции означает выход из строя, т. е. потерю ее эксплуатационных свойств в силу невозможности восприятия внешней нагрузки. Наличие остаточных перемещений в конструкции в общем случае не означает ее разрушения, поскольку она может воспринимать какое-либо внешнее воздействие. На практике остаточные перемещения и деформации допускаются и ограничиваются конкретными требованиями их эксплуатации. Очевидно, что и в том или в другом случаях внешнее воздействие на конструкцию или тело должно быть оценено. [c.99]

Основные требования к регуляторам МЭП заключаются в следующем 1) регулятор должен точно поддерживать заданное значение управляемой величины, косвенно определяющей выбранный зазор 2) чтобы избежать коротких замыканий или уменьшить долю импульсов холостого хода, регулятор при случайных возмущениях не должен допускать значительных отклонений управляемой величины от заданного значения 3) для сокращения длительности успокоения динамической системы от случайных возмущений регулятор должен обладать малой инерционностью, и не только исполнительного устройства, но и всех своих элементов исполнительный орган регулятора должен обеспечивать перемещение ЭИ без люфтов и трения в направляющем механизме привода подачи 4) регулятор должен быть малогабаритным, экономичным, недорогим в изготовлении, простым и надежным в работе. [c.171]

Критерии допустимости состояния конструкции при динамичосколг действии нагрузки большой интенсивности могут быть различными. В большинстве случаев остаточные деформации, пе препятствующие эксплуатации сооружения, допускаются. В этих случаях существенпоэ значение приобретает задача определения остаточных деформаций и перемещений. Для случаев, когда остаточные перемещения не допускаются или допускаются в очень ограниченных пределах, решение динамической задачи о пластическом деформировании конструкции также представляет существенный интерес — пренеде всего для проведения поверочных расчетов. [c.27]

Мертвым ходом механизма называется ошибка перемещения выходного звена, возникающая вследствие зазоров (люфтов) в сопрягаемых деталях и их упругих деформаций, и прояв-ляюш,аяся при изменении направления движения входного з ена (реверсе). Мертвый ход снижает точность работы механизма, приводит к возникновению вибраций и повышению динамических нагрузок. Для уменьшения или устранения мерт1Юго хода в механизмах могут применяться такие способы, как уменьшение допусков и уменьшение шероховатости сопряженных поверхностей, применение конструкций, в которых допускается регулирование зазоров при сборке, а также конструкций, в которых зазоры устраняют с помощью упругих элементов, например пружин или мембран. [c.109]

Периодические орбиты и теорема о кольце ). Рассмотрим динамическую систему с двумя степенями свободы. Положение системы будем описывать с помощью лагранн евых координат х, у. Движению системы отвечает перемещение изображающей точки х, у) в плоскости z = 0. Предположим, что система допускает интеграл вида [c.620]

Поскольку при непосредственном соединении пульсатора с резонансным контуром в гидросистеме необходимо поддерживать одинаковую статическую составляющую давления и не допускать снижения минимального давления ниже антикавитационного предела, нсиользовать силовое увеличение не эффективно. Заметное динамическое усиление может быть достигнуто лишь при увеличении перемещений. Наибольший эффект достигается при схемах, представленных на рис. 25, 5, [c.168]

Динамическая модель колебательной системы высокоскоростной ультрацентрифуги представлена на рис. 1. Гибкий вал привода ультрацентрифуги нижним своим концом закреплен в роторе электродвигателя, который вращается в жестких подшипниках скольжения корпуса (статора) и не может перемещаться относительно него в поперечном направлении. Кроме того, между валом и корпусом находятся две упругие связи (первая ступень подвески), одна из которых, нижняя (податливая опора) /кесткостью с. неизменно соединяет вал с корпусом, а вторая, верхняя жесткостью Сд (ограничитель амплитуды) включается в работу только при превышении амплитуды колебаний сверх установленной величины. На верхнем конце гибкий вал несет тяжелый массивный ротор, причем точка закрепления ротора на валу не совпадает с его центром масс. В свою очередь, корпус электродвигателя установлен на гибком стержне, образующем вторую ступень подвески. Этот стержень, жесткий относительно продольных перемещений, имеет сравнительно небольшую жесткость на изгиб, равную или соизмеримую с жесткостью вала, и допускает значительные перемещения корпуса в поперечном направлении. [c.44]

Принцип суперпозиции. Для механической цепи, состоящей из линейных двухполюсников и имеющей несколько источников сил или кинематических величин, результат воздействия всех источников может быть получен как сумма результатов воздействия каждого из источников в отдельности, при этом остальные источники должны быть заменены двухполюсниками, имеющими динамические параметры заменяемых источников. Прямые динамические параметры идеального источника силы равны нулю, а обратные — бесконечности. У идеального источника кинематической величины прямые динамические параметры равны бесконечности, а обратные — нулю. В силу конечной отдаваемой мощности реальных источников значения динамических параметров лежат между указанными предельными. Реальный источник силы при отсутстйии создаваемой им силы может оказывать сопротивление Движению, поэтому его изображают в виде параллельного соединения идеального источника силы и некоторого пассивного двухполюсника (рис. 18, а). Реальный источник кинематической величины при отсутствии создаваемого им движения может допускать относительное перемещение полюсов, поэтому его изображают в виде последовательного соединения идеального источника и некоторого пассивного двухполюсника с конечными динамическими параметрами (рис. 18, б). [c.53]

Кегстра и др. [18, 19] предложили модель, показанную на рис. 2(a). В соответствии с этой моделью узел мгновенно не освобождается сразу же после того, как усилие в вершине трещины достигает критической величины Fd, которая пропорциональна динамической характеристике трещиностойкости Ко-Вместо этого величину силы, начиная с уровня Fd, уменьшают плавно в соответствии с требованиями модели в виде линейных пружин и доводят до нуля, после того как оказывается достигнутой критическая величина перемещения. Модель [18, 19] допускает существование ненулевых удерживающих сил на узлах, расположенных за перемещающейся вершиной. [c.280]

Незначительные повреждения лопаток устраняют зачисткой дефектных мест. Лопатки подгибают по шаблону, выходная кромка лопатки при этом не должна иметь волнистости. Ротор с сильно поврежденными лопатками, соединенными с диском турбины сваркой, заменяют. У ротора, лопатки которого соединены с диском турбины шлицами типа елка , заменяют поврежденные лопатки и замочные пластины, имеющие надрывы. Для этого отгибают замочную пластину и выбивают из диска поврежденную лопатку. Вместо негодной подбирают лопатку, отличающуюся по массе не более чем на 1—3 г. В паз диска помещают новую замочную пластину и забивают подобранную лопатку. Аккуратно загибают и прижимают концы замочной пластины к диску. Качка конца вновь установленной лопатки в плоскости диска допускается до 1,3 мм, а осевое перемещение лопатки до 0,3 мм. После замены лопаток или замочных пластин ротор подвергают динамической балансировке (см. 32). Допустимый небаланс 2,5 гссм. [c.221]

Основные требования к промежуточным скреплениям заключаются в том, что они должны обеспечивать стабильность ширины колеи и под-уклонки рельсов, не допускать продольного перемещения рельсовых нитей по опорам, должны быть прочными и в целом достаточно упругими, чтобы смягчать динамическое воздействие вертикальных и горизонтальных (поперечных и продольных) нагрузок, вибрацию и колебания рельсов. Скрепления должны иметь возможно меньше деталей это облегчает ведение хозяйства. Содержание скреплений в исправности должно быть возможно менее трудоемким. [c.135]

Весьма существенным недостатком скреплений нераздельного типа, в котором в качестве прикрепителей служат костыли или шурупы, является недостаточность и непостоянство силы прижатия рельса к подкладке поэтому для увеличения сопротивления продольному переме щению — угону рельсов — применяют противоугоны. Недостатком этих скреплений является также возможность некоторого перемещения подкладки вдоль и поперек шпалы (вибрации на небольшую величину). Это вызывается наличием неизбежных производственных допусков по толщине костылей (или шурупов), размерам и расположению отверстий, а также по расстоянию между ребордами. Вибрация подкладок, происходящая вследствие сотрясений от динамического воздействия колес на рельсы, усиливает механический износ шпалы под подкладкой. [c.137]

К технологическим погрешностям относится неточная расточка статора и ротора. При сборке машины из-за технологических допусков в соединениях и неточной расточки статора возникает статический (неподвижный) эксцентриситет, а плохая проточка собранного на валу пакета ротора приводит к динамическому (вра-щаюш,емуся) эксцентриситету. Кроме того, из-за технологических погрешностей шарикоподшипников происходят пространственные перемещения ротора относительно статора, которые создают дополнительные возмущающие силы. [c.59]

Неединственность решения статической линейной задачи может быть обусловлена тем, что равновесие тела нейтрально (неустойчиво). Это может случиться, например, при действии цепных сил (напряжений, входящих в качестве параметров в уравнения (3.2), которые оказываются линейными относительно дополнительных перемещений и напряжений, если цепные силы не зависят от искомых функций). При этом решение соответствующих динамических задач единственно. Действительно, если равновесие неустойчиво, то в отношении некоторых (низших) форм отклонения однородные уравнения допускают решения вида % (х, у, z) ехр (ant), Rea O или tVfi (х, у, г) (нейтральное равновесие). Предположим теперь, что уравнениям задачи с определенными начальными и граничными условиями удовлетворяют два решения, и рассмотрим их разность и (/, х, у, г), которая в силу линейности задачи удовлетворяет нулевым начальным и однородным граничным условиям. Предположим, кроме того, что степень неустойчивости (Rean) равномерно ограничена, т. е. Rea М, где М не зависит от п. Например, при изгибе стержня, свободно опертого в точках л = О, л и сжатого силой Q, уравнение [c.158]

В уплотнении с сильфоном (рис. 10.30, б) поступательно движущаяся втулка 3 с кольцом 4 крепится к корпусу насоса через сильфон 2. По сравнению с мембраной сильфон допускает большее осевое перемещение, что увеличивает срок службы уплотнения. Недостатком его является сложность изготовления, большие осевые размеры и частое разрушение сварочного стыка между сильфоном 2 и втулкой 3 из-за высоких динамических нагрузок при работе ТНА. Поэтому биение контактного кольца, вращающегося со скоростью со > 1000 1/с, не должно превьшать 3...8 мкм, а в ряде конструкций ТНА — составлять не более 1...2 мкм. [c.233]

Благодаря обратной связи по скорости обеспечиваются хорошие динамические свойства движения. Обычно для перемещения применяется скорость в 10 м/мин. Полуавтомат может быть установлен на любом месте какого-нибудь специального фундамента. Монтажный пистолет может работать электрическим или пневматическим приводом. Количество наматываемых витков провода на штырь лежит в пределах 4—8 витков. Минимальная длина выводов под навивку для требуемого числа соединений (без длины концов и допусков на длину вывода) может быть рассчитана по формуле = Л [(л1-)-1) V—1)5 , где N — количество соединений, выполняемых на выводы — максимальное количество витков неизолированного провода на соединении (1 — номинальный диаметр неизолированного провода — допустимый зазор между соседними витками соединения 8 — допустимый зазор между соседннми соединениями. Для соединений, имеющих дополнительный изолированный виток, [c.212]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...