Величина стыков труб

Для анализа напряженно-деформированного состояния в неупругой области цилиндрических оболочечных элементов из неоднородных материалов в первом приближении можно использовать результаты анализа упругих термонапряженных состояний. В работе [8] приведен аналитический расчет методом теории упругости компонент напряжений а , ад, Of, г гг на наружной и внутренней поверхности и во внутренних сечениях труб при нагреве разнородного соединения на постоянную температуру Д/. В приводимом примере принято (рис. 7.2) д/Ь =0,75 (tt2 - ai)Af = 1 коэффициент Пуассона = 0,3. Величина р = 0,75 соответствует внутренней поверхности трубы, р = 1,0 - наружной. Рассматривается часть соединения справа от стыка ( > 0). Величины приведены на рис. 7.3 и 7.4 (индекс т. у.) Линии пересечения плоскости стыка труб с наружной и внутренней цилиндрическими поверхностями являются линиями, по которым имеет место разрыв напряжений, и при незначительном удалении в глубь сечения ( =0,01) градиент напряжений на поверхности весьма велик. [c.215]

Для обеспечения правильности сопряжения стыков труб из углеродистой стали с наружным диаметром не более 83 мм и толщиной стенки не более 6 мм допускается холодная раздача концов труб на специальной оправке на величину, не превышающую 3% наружного диаметра трубы. [c.23]

Примерное расположение слоев и валиков по сечению шва при сварке вертикального и горизонтального стыков труб с толщиной стенки 25—30 мм показано на рис. 4-1. Усиление сварного шва зависит от толщины стенки и должно иметь следующую величину (допуск от -)-1 до —0,5 мм), мм [c.112]

При сварке монтажных стыков труб, монтируемых е предварительной холодной растяжкой, компенсирующей термическое удлинение труб, растяжку на величину, предусмотренную в чертежах, обеспечивают при помощи приспособлений, состоящих из хомутов или зажимов и стяжных винтов. [c.165]

При сборке сварных стыков труб поверхностей нагрева без подкладного кольца смещение внутренних кромок стыкуемых деталей не должно превышать следующих величин [c.177]

Существенное влияние на жаропрочность металла шва оказывает и термический режим сварки. На рис. 31 приведены результаты испытания на длительную прочность при 565° С двух вариантов металла шва типа Э-ХМФ из стыка трубы, одного сваренного при оптимальном подогреве 250—300° С, а второго с чрезмерным подогревом до 400—500° С и последующим немедленным отпуском при 730° С с выдержкой 5 ч. Во втором варианте сварка выполнялась широкими валиками, что привело к заметному повышению содержания в шве свободной ферритной составляющей и к увеличению ширины ферритных оторочек по границам первичного зерна [89]. В условиях испытания на длительную прочность это вызвало заметное снижение ее уровня при несколько меньших величинах пластичности. [c.51]

Второй слой выполняется поступательным движением электрода в сочетании с поперечными плавными колебаниями при сварке вертикальных стыков и незначительными спиралеобразными колебаниями при сварке горизонтальных стыков. Для сварки стыков труб поверхностей нагрева используются электроды диаметром 2,5— 3 мм, при этом предпочтение отдается меньшему диаметру. Величина тока при сварке составляет 70—120 а, при 108 [c.108]

Сборка стыка и сварка корневого слоя вертикального и горизонтального стыков труб на остающемся стальном цилиндрическом кольце выполняется по технологии, описанной в 3-4. Величина тока при сварке корневого слоя стыков на остающемся кольце составляет 80—90 а при электродах диаметром 3 мм. [c.144]

Общий вид швов показан на рис. 4-9. Аргоно-дуговая сварка монтажных стыков труб поверхностей нагрева выполняется при следующих режимах величина сварочного тока — 70—80 а постоянный ток прямой полярности (минус на электроде) [c.202]

Примечание. При испытании на сплющивание (вместо испытания на загиб) допускаемая величина просвета между внутренними стенками сварного стыка Л должна соответствовать Л 35 для стыков труб из стали 10, /1 545 для стыкав труб высокого давления (больше 100 ат), Л 0,5 Дд—для толстостенных труб с отношением 5 Д>0,13 (5 —толщина стенки труб, мм, Д —наружный диаметр труб, мм). [c.300]

При подготовке стыков труб под сварку проверяют перпендикулярность плоскости реза трубы к ее оси, угол раскрытия шва и величину притупления. Угол раскрытия шва должен составлять Р с, 100. Подготовка [c.239]

При подготовке стыков труб под сварку проверяют перпендикулярность плоскости реза трубы к ее оси, угол раскрытия шва и величину притупления. Угол рас- [c.254]

Величина зазора между кромками свариваемых в стык труб при ручной электродуговой сварке должна быть для труб с толщиной стенок до 2,75 мм — 0—1 мм, с толщиной стенок 2,75— [c.176]

Рекомендуемые величины зазоров стыков труб после прихватки [c.540]

Фаски на трубах подготовляют посредством механической обработки на труборезах ПТА или путем газовой резки с припуском на последующую обязательную доводку до требуемой формы. При подготовке концов труб под сварку разница в толщине стенок и наружное смещение кромок в стыках труб должны быть в пределах не более 10% толщины стенки. При разнице в толщине стенок стыкуемых труб более указанной величины с трубы с большей толщиной стенки нужно плавно снять излишек металла изнутри по всей окружности до требуемого размера (на длине, равной не менее пятикратной разнице толщин стыкуемых труб). [c.238]

Величина допускаемых зазоров между кромками свариваемых в стык труб показана в табл. 180. [c.295]

Схематический чертеж модели сварного стыка труб представлен на фиг. 31. Величина непровара в моделях для всех диаметров труб изменялась путем вставных колец и составляла 1,5 3 5 [c.41]

Это вызывается тем, что по ряду причин торцы труб плохо калибруются и размеры их по диаметру колеблются в пределах до 6 мм, а величина притупления при снятых фасках даже на одном конце трубы колеблется в пределах от О до 4 мм. Кроме этого, обрез торцов труб бывает неравным, с выхватами в ичи-ной свыше 5 мм. Все это не позволяет в процессе сборки обеспечить равномерность зазора в стыке труб и тем самым предотвратить во время сварки протекание жидкого металла сварочной ванны. Подкладные кольца и являются тем специальным средством, с помощью которого устраняется возможность протекания металла и тем самым облегчается процесс сварки. [c.136]

Рекомендуемые величины зазоров в стыках труб после прихватки в мм [c.118]

При подготовке стыков труб под сварку проверяют перпендикулярность плоскости реза трубы к ее оси, угол раскрытия шва и величину притупления. Угол раскрытия шва должен составлять 60 — 70°, а величина притупления 2 — 2,5 мм (рис. 107). Фаски снимают с торцов труб механическим способом, газовой резкой или другими способами, обеспечивающими требуемую форму, размеры и качество обрабатываемых кромок. [c.233]

Величина просвета не более четырех толщин стенки. Допускаются надрывы длиной не более 2 мм. Результаты испытаний на сплющивание сварных стыков труб паровых котлов должны удовлетворять следующим показателям [c.337]

При обычном способе сварки в углекислом газе плавящимся электродом неповоротных стыков труб из углеродистых сталей в зависимости от положения шва в пространстве и изменения величины зазора требуется существенно изменять основные параметры режимов сварки — силу тока, напряжение и скорость сварки. [c.308]

Величина просвета не более четырех толщин. Допускается образование надрывов длиной не более 2 мм. При сварке стыков труб, применяемых при изготовлении паровых котлов, результаты испытаний на сплющивание должны удовлетворять следующим показателям [c.378]

Отклонение от прямолинейности сваренных в стык труб Обмер с помощью линейки (см. рис. 4-4) Величина не должна быть более прн I) < 100 М.Ч—1. 4.4 при О > 100 лш — 2 м.ч Вырезать стык, вновь состыковать и сварить [c.184]

Располагать сварные стыки труб над опорами весьма нежелательно, так как часто изгибающие моменты от собственного веса трубопровода над опорами достигают большой величины. Кроме того, в этих случаях сварные стыки не могут быть полностью осмотрены. По правилам Госгортехнадзора сварные стыки трубопроводов, работающих под давлением свыше [c.673]

Сварку стыков труб производят с разделкой кромок под углом 45 2,5°. Фаски снимают механическим путем. Величину притупления кромок берут равной 0,5—0,7 мм, а зазор между кромками — не более 0,5 мм. [c.207]

В случае расчета стальных труб со сварными стыками, при которых образуются наплывы металла, иногда дополнительно учитывают по различным эмпирическим формулам (здесь не приводим) влияние этих стыков на величину Зс. [c.168]

В собранном для прихватки стыке не должно быть перелома и смеще,ния осей труб. Проверку правильности оборки следует производить металлической линейкой длиной 400 мм, прикладываемой в трех местах по окружности стыка через каждые 120°. Величина просвета между концом линейки и трубой на расстоянии 200 мм от стыка не должна быть более 1 мм. [c.39]

Стыки труб первой группы выполняют одпосторонпей сваркой, что часто приводит к образованию провисаний внутри труб. При контроле прямым лучом совмещенным ПЭП на экране дефектоскопа появляются сигналы от провисаний, совпадающие по времени с эхо-сигналами, отраженными от надкорневых дефектов, обнаруженных однажды отраженным лучом (схема И на рис. 6.32). Так как эффективная ширина иучка соизмерима с толн иной стенки трубы, то отражатель, как правило, не удается идентифицировать по местоположешио преобразователя относительно выпуклости шва. В центре шва существует неконтролируемая зона, наличие которой связано с большой шириной валика шва. Отмеченные обстоятельства обусловливают низкую вероятность (10. .. 12 %) обнаружения недопустимых объемных дефектов, хотя недопустимые плоскостные дефекты выявляются гораздо надежнее (около 85 %). Основные параметры провисания— ширина, глубина и угол смыкания с поверхностью изделия — являются случайными величинами для труб данного типоразмера их средние значения равны соответственно 6,5 мм, 2,7 мм и 56,5°, [c.334]

На рис. 3-21 показана схема измерительного участка для псследования теплоотдачи воздуха в условиях сверхзвукового течения (М < 3,5) при ламинарном движении в пограничном слое. Объектом исследования является медная цилиндрическая труба 4 длиной 30 диаметров. Сверхзвуковое течение воздуха в трубе создается с помощью сопел 2, которые выполняются из нержавеющей стали. Плавный переход на стыке сопла с опыг-ной трубой достигается с помощью переходной втулки 3. Внутренняя поверхность трубы тщательно обрабатывается и калибруется. Определение внутреннего диаметра трубы производится с помощью набора специальных калибров с точностью до 0,01 мм, а также весовым способом. Другой конец трубы также с помощью переходной втулки 5 соединяется с диффузором 6. На концах опытной трубы применяются фланцы, имеющие водяное охлаждение, которое позволяет регулировать температуру так, чтобы аксиальные утечки тепла в опытной трубе имели минимальную величину. Опытная труба делится [c.180]

Испытания сварных кольцевых стыков труб под внутренним давлением, как правило, малопоказательны из-за небольшой величины осевых усилий, равных лишь половине окружных. Так как рабочими для кольцевого стыка являются именно осевые усилия, то при их малой величине разрушению стыка всегда предшествует образование трещин по образующей трубы вдали от шва. В то же время при расположении кольцевого стыка вблизи закрепления, например у днища, дополнительные напряжения изгиба могут привести к его преждевременному разрушению. Так, про-, , веденные испытания под [c.148]

Сварка стыков труб поверхностей нагрева выполняется в два слоя (табл. 3-4), причем особое внимание уделяется корневому слою. Сварка его осуществляется поступательным движением электрода с незначительными поперечными колебаниями, обеспечивающими необходимое подплавление кромок стыка. С внутренней стороны трубы поверхность шва должна быть слегка выпуклой или вогнутой, с усилением или ослаблением в пределах допустимых норм. При значительном расплавлении корневой части металл шва провисает внутрь трубы, что служит браковочным признаком при контрольной прокатке трубной системы узла стальным шариком. Стык подлежит вырезке, если шарик диаметром, равным 0,85 внутреннего диаметра контролируемых труб, не проходит на данном участке. Ослабление или непро1вар в корне шва допускается величиной не более 15% толщины стенки трубы. [c.108]

Дисковые и воротниковые фланцы, насалсенные на трубу (рис. 3-29), представляют собой узел, применяемый в трубопроводах низкого и среднего давления, выполненных из малоуглеродистых сталей. Эти фланцы привариваются двумя угловыми швами как со стороны зеркала (внутренний шов), так и с противоположной стороны (наружный шов). Сначала накладывается наружный шов, имеющий большее сечение, а затем внутренний. Размеры швов приварки дисковых и воротниковых фланцев (рис. 3-29,а, б) при толщине стенок труб от 5 до 16 мм составляют 6—12 мм. Величина сварочного тока выбирается на 10—15% выше, чем при сварке монтажных стыков труб аналогичного типоразмера и марки стали. [c.109]

При скреплении стыков под сварку наносятся при- хватки длиной 20—30 мм, ори этом целесообразно зажигать дугу не на фаске стыка, а на стальной детали сборочного приспособления с быстрым переводом дуги в разделку стыка. Заканчивать прихватку необходимо путем вывода кратера на фаску стыка. Этим приемом снижается вероятность образования газовых пор в начале и в конце прихваточного шва. В некоторых случаях перед прихваткой и наложением корневого слоя необходим подогрев стыка до 300—400° С. Последующее заполнение разделки производится после охлаждения стыка ниже 100° С, что необходимо для предотвращения образования газовых пор в последующем слое. Сварка выполняется короткой дугой на постоянном токе обратной полярности величиной 60—70 а при электродах диаметром 2—2,Ъмм. Ширина усиления в стыках труб с толщиной стенки 3— 6 мм допускается в пределах 12—16 мм, высота — 1— [c.133]

При сварке применяются электроды ЦЛ-32 диаметром 3 и 4 мм, при этом величина сварочного тока составляет соответственно 80—90 и ПО—130 а. Разделка стыков заполняется многослойным способом. В качестве примера на рис. 3-48,6 приведена схема заполнения разделки вертикального стыка трубы диаметром 219X32.илi. [c.151]

При термической обработке рассматриваемых сварных соедпненпй необходимо учитывать возможность коробления конструкции в результате перерас-пределепия остаточных напряжений. Деформация конструкции является наибольшей при несимметрично.ч расиоложенпи швов в изделии. При симметричном расположении швов, наиример в сварных стыках труб, величина коробления мала и ее можно не учитывать. [c.211]

Контактная стыковая 7 Сварка стыков труб малого диаметра (до 70 -п.п). Выпол 1яется в заводских условиях при массовом производстве Не требуются Саарка оплавлением с кратко вре-менным процессом и средней величиной сжатия Б случае необходимости после сварки охлаждение стыка водой или воздухом [c.373]

Осцилляторы — это специальные аппараты для повышения частоты и напряжения тока. Их включают в сварочную цепь для наложения токов высокого напряжения и большой частоты на сварочный ток. При повышении напряжения и частоты переменного тока облегчается возбуждение дуги и повышается ее устойчивость, что необходимо при сварке неповоротных стыков труб, ручной аргоно-дуговой сварке тонкостенных изделий на небольших токах и т. п. При применении осциллятора дуга зажигается настолько легко, что прикосновение электрода к свариваемому изделию не требуется. С применением осциллятора можно сваривать металл небольшой толщины при величине тока 10 а и выше. При обычном способе питания дуги током сварка затруднена, так как при столь малом токе дуга горит неустойчиво. Монтажные организации применяют осцилляторы типа ОС-1, ОСПЗ-2, ОСПЗ-2М, ОСЦВ-1 и осцилляторы собственного изготовления. [c.52]

На фиг. 69 показан узел присоединения растянутого элемента трубчатого сечения к фасонке. В трубе сделаны прорези, в которые заводится и приваривается фасонка. Передача усилий от фасонки к трубе происходит сосредоточенно на двух участках, благодаря чему эпюра рабочих напряжений будет крайне неравномерной, особенно для труб большого диаметра. Кроме того, у концов прорези останутся неприваренные участки. Как показали опыты, прочность такого соединения при низких температурах очень низка. Хорошую прочность дает присоединение трубы к толстому листу. На фиг. 70, а представлена конструкция стыка растянутого элемента с очень резким концентратором напряжений в виде щели. Концентратор напряжений расположен в достаточно равномерном силовом поле, создаваемом внешней нагрузкой. Растягивающие остаточные напряжения, создаваемые фланговыми швами, возрастают по направлению к щели и около нее достигают значительной величины. При низких температурах прочность его весьма низка. Для повышения прочности такого соединения необходимо увеличить расстояние между торцами стыкующих элементов до 50 мм (фиг. 70, б) или не доводить фланговые швы до торцов стыкующих элементов. Еще лучше осуществлять такое соединение с помощью стыкового шва без всяких накладок (фиг. 70, в). [c.177]

Выполненные на опытном участке ХТЗ работы убедительно показали, что разработанная технологическая схема производства многослойных труб и ее основные положения, предусматривающие навивку обечаек без предварительного закрепления полосы, ограничение величины межслойных зазоров навиваемых обечаек экспандированием, сборку труб и обечаек с обеспечением требуемой их прямолинейности, наряду с минимальными зазорами в образуемом стыке, и сварки кольцевых швов труб без предварительной облицовки кромок многослойных обечаек, может эффективно применяться в промышленных условиях. [c.168]

Способ сварки с предварительным соединением кромок в Oj сборочным швом широко используется при изготовлении прямошовных труб на Харцызском трубном заводе и ряде зарубежных предприятий [7, 8]. Сборочные швы сваривают одной дугой проволокой Св-08Г С диаметром 4 мм. Такой процесс сварки отличается достаточной надежностью в сочетании с высокой скоростью выполнения швов. Так, в лабораторных условиях скорость сварки сборочных швов достигает 300—360 м/ч. При большой скорости процесса, однако, возрастают требования к точности направления электрода по стыку кромок и к динамическим характеристикам источника питания. Поэтому применительно к сборочным кольцевым швам, соединяющим обечайки, скорость сварки ограничена и составляет 180 м/ч. Испытания показали, что выполнение сборочных швов на многослойном металле не имеет каких-либо существенных особенностей по сравнению с металлом сплошного сечения. Как видно (табл. 3), соединения со сборочными швами многослойных образцов из стали 09Г2СФ (четыре слоя по 4,1 мм) обладают более высокой деформационной способностью, причем Б отличие от стали сплошного сечения величина допустимых углов их изгиба определяется в большей мере конструкцией соединения, чем скоростью сварки. Внутренние и замыкающие (облицовочные) наружные кольцевые швы наиболее рационально сваривать одной дугой под флюсом а промежуточные кольцевые [c.175]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...