Стержни упругие на жестких

Стержни консольные — см. также Стержни упругие на жестких опорах консольные, — Колебания изгибные — Частоты собственные — Расчет 307—310 — Колебания изгибные вынужденные 316, 317 — Колебания продольные 287, 314, 315 — Колебания свободные — Формы и частоты собственные 279, 280, 287, 290, 292, 300 — Характеристики 222 [c.564]

Стержни упругие — Характеристики 221, 222 Стержни упругие на жестких опорах — Гибкость и длина приведенная 16 [c.564]

Устойчивость 13—34 Стержни упругие на жестких опорах [c.564]

Свободная часть мембраны и часть мембраны, прикасающаяся к крыше, образуют поверхность, соответствующую функции напряжений (х, у) частично пластического стержня. Граница между упругой и пластической областью в плоскости поперечного сечения ху стержня представится проекцией на плоскость ху линии лежащей на жесткой крыше и отделяющей часть мембраны, не прилегающую к жесткой крыше. [c.472]

Рассмотрим, например, систему, состоящую из двух жестких стержней с двумя упругими шарнирами (рис. 1.15, а). До нагружения оси стержней расположены на одной вертикали и сила Р действует вдоль этой вертикали. Состояние равновесия такой системы, при котором стержни остаются на одной вертикальной прямой, будем считать исходным. С помощью линеаризованных уравнений найдем точки бифуркации этого исходного состояния. [c.23]

Усадочные напряжения около стержня и влияние поперечной усадки. Задача определения остаточных напряжений, возникающих в процессе полимеризации или отливки материала около жесткого стержня, легко решается описываемым методом. На фиг. 11.15 приведены картины полос интерференции в модели из уретанового каучука, содержаш,ей внутри стержень сложной формы. Здесь получается смешанная граничная задача теории упругости. На внешней границе заданы нормальные и касательные напряжения, которые обраш,аются в нуль соответственно при Л = О и Ле = 0. На внутреннем контуре заданы перемеш,е-ния Ur = аг VI щ = О, где а — коэффициент усадки. Эта задача, вероятно, не очень важна для суш ествуюш их конструкций твердотопливных зарядов и связана с определением остаточных напряжений, возникающих около стержня при отливке нескрепленных зарядов. [c.342]

Помножив моменты, вызванные в системе силами Р = 1, приложенными к ее опорам, на соответствующие значения реакций в связях, получим изгибающие моменты, возникающие в стержнях системы от смещения опор. Суммируя эти моменты с моментами, вызванными внешней нагрузкой в системе с неподвижными опорами, получим изгибающие моменты в системе, опертой на упругие опоры, концы стержней которой на опорах жестко защемлены. [c.202]

Устойчивость свободных стержней н стержней на жестких и упругих опорах [c.182]

Для компенсации уменьшенного модуля упругости алюминиевые стержни, работающие на сжатие, следует конструировать возможно более жесткими (коробчатого или трубчатого сечения). Температурные напряжения, возникающие в элементах конструкции, из-за низкого модуля упругости остаются примерно в тех же пределах что и в стальных конструкциях. [c.487]

Элементарные модели стержней основаны на довольно жестких ограничениях, наложенных на характер деформирования, и имеют поэтому ограниченную область приложений. В принципе, их колебания можно описать при помощи точных уравнений теории упругости [1.18, 1.22]. Однако сложность анализа препятствует их использованию в прикладных задачах и приходится прибегать к приближенным, но более удобным для исследования моделям. [c.32]

Влияние кривизны траектории точки касания катящегося колеса изучено в настоящее время с достаточной полнотой. Первая попытка решения такого рода задачи принадлежит Р. Виллису i). Полное решение задачи для случая стержня, лежащего на двух абсолютно жестких опорах, принадлежит Дж. Стоксу ). Дальнейшее развитие того же вопроса принадлежит Н. П. Петрову. Ему пришла счастливая мысль заменить дифференциальное уравнение уравнением в конечных разностях ) и воспользоваться приближенным решением. Таким путем удалось получить решения для балки, расположенной на двух, четырех и шести упругих опорах. Эти решения с полной ясностью показали, что при совершенно правильных колесах и рельсах кривизна траектории точки касания колеса и рельса не имеет никакого практического значения ). Следовательно, при определении динамических напряжений мы не внесем существенных погрешностей, если от рельса на упругих опорах перейдем к рельсу, при- [c.335]

Конструкция прессов с торсионным силоизмерителем принципиально не отличается от конструкции прессов с манометрическим силоизмерителем. Принцип действия торсионного силоизмерителя заключается в следующем при закручивании (в пределах упругих деформаций) жестко закрепленного одним концом цилиндрического стального стержня механизм приводит во вращение стрелку на шкале, которая градуируется в килограмм-силах или тонна-силах, так как угол закручивания стержня пропорционален усилию, действующему на образец. [c.94]

Динамометрический ключ, у которого устранено влияние положения руки рабочего на показания прибора, приведен на фиг. 140. Он состоит из упругого стержня I, на конце которого при помощи оси 4 шарнирно закреплена рукоятка 3. Шкала 5 прикреплена к корпусу 2, жестко связанному со стержнем ключа. На другом конце стержня находится указатель 5. Благодаря шарнирной рукоятке плечо А передачи усилия остается постоянным. [c.188]

Статическая неопределенность обусловливается излишними связями, накладываемыми на систему материальных точек, и может быть устранена освобождением системы от лишних связей. Такое освобождение системы от лишних связен осуществляется заменой связей силами, величины которых определяются из дополнительных условий, являющихся следствием вводимых физических гипотез. Так, например, рассматривая задачу о равновесии стержня, покоящегося на трех опорах, можно предположить, что одна из опор выполнена нз упругого, легко деформируемого материала. Предположим, что возникающая при деформации сила сопротивления стержня подчинена закону Гука, а ее величина прямо пропорциональна величине сжатия опоры. Предположим, кроме того, что две другие опоры абсолютно жесткие, т. е. их деформации пренебрежимо малы. Обозначив через /о длину несжатой опоры, а через / длину опоры, когда на нее положен груз, силу, действующую со стороны опоры на балку, найдем из условия [c.140]

УПРУГИЕ СТЕРЖНИ НА ЖЕСТКИХ ОПОРАХ [c.13]

Упругие стержни на жестких опорах [c.15]

Компенсирующие муфты, в свою очередь, подразделяются на жесткие, т. е. не имеющие эластичных элементов и передающие вместе с моментом возможные толчки и удары, и упругие, смягчающие такие толчки и удары. В качестве эластичного элемента в упругих муфтах применяют пружины разных типов, цилиндрические стержни и неметаллические (резина, кожа) детали. Отметим, что все глухие муфты являются также жесткими. [c.256]

БАЛКИ НЕРАЗРЕЗНЫЕ, непрерывный брус, покоящийся более чем на трех не пересекающихся в одной точке стержнях. Брус может быть прямым или ломаным при этом точки излома его оси должны совпадать с точками приложения опорных реакций. В зависимости от характера опирания различают Б. н. на жестких и на упругих опорах. Б. и. (фиг. 1)—конструкция, статически неопределимая, причем степень ее статич. неопределимости измеряется числом т свя-зевых закреплений в опорах бев трех (m—3). Наиболее целесообразной формой расчета является предложенная Клапейроном она состоит в принятии за неизвестные значений изгибающих моментов, имеющих место в се- [c.113]

Стержни упругие на жестких опорах однопролетные. Стержни упругие на упругих опорах однопролетные, — Колебания вынужденные 317, 318 — Колебания свободные 290, 299, 300 --с дополнительными сосредоточенными массами — Колебания изгибные 299, 302 - с полостью, частично заполненной жидкостью — Колебания 508 Стержни сжатые— Гибкость критическая 81 [c.564]

Нагрузки критические — Определение методом Галеркина 19, 20 — Устойчивость 16—21 Стержни упругие на жестких опорах однопролетные с изменением жесткости непрерывным — Работа сил внешних 23 [c.565]

Стержни консольиие — с.ч. также Стержни упругие на жестких опорах консольные — Кояеба-111111 изгибные — Частоты собственные — Расчет 307 310 — Колебания изгибные вынужденные ИЬ, 117 — Колебании продольные 287, 314, 315 — Коле-Сания свободные — Формы и частоты собственные 27У, 280, 287. 260, 292, 300 — Характе-рнсгики 222 [c.564]

Энергия нотенциальняя 23— Стержни упругие на жестких опорах однопролет 1ЫС с изменением жесткости ступенчатым — Подразделение на участки И — Силы критические и устойчивость 21—23 [c.565]

Простейшая система. На рис. 3.1 показана поворотно-симметричная система S идентичных прямых стержней, которые на периферии. недеформируемого жестко закрепленного диска равномерно расположены но окружности с шагом = 2я/5. Стержни ориентированы радиально на их свободных концах размещены 5 масс Af, центры которых совмещены с точками крепления к стержням. Главные моменты инерции масс относительно радиальных направлений —/ = = ЛГгу, 1 де Г] — радиус инерции. Между соседними массами установлены упругие связи, сочлененные с ними шарнирно и имеющие продольную жесткость с . Точки крепления связен отстоят от центров масс в направлении оси системы на расстояниях а и Ь. Предполагается, что каждая масса имеет две степени свободы — возможность перемещения по окружности системы и поворота относительно радиального иаправлен ия Период такой системы имеет две степени свободы, а вся система 2S степеней свободы и соответственно 25 собственных частот, т. е. каждой, из т групп принадлежат две собственные частоты. При свободных колебаниях системы из условий равновесия /г-й массы, если нзгибная жесткость стержня с , а крутильная — Скр, следует [c.40]

Практическая важность угих глав обусловлена необходимостью обеспечения той раиновеснои формы упругой системы (сжатых стержней или иластии, балок на жестких или упругих опорах, цилиндрических оболочек и др.), которая принята конструктором в качестве исходной при расчете соответствующей деформации (сжатия, кручения или изгиба). Превышение так называемых критических, пли эйлеровых, нагрузок, вызванное нарушением расчетной схемы, может привести к аварийным ситуациям и к разрушению корпуса. В связи с этим большое значение приобретает правильное определение критических (эйлеровых) напряжений, позволяющих с учетом необходимого запаса прочности, который, в свою очередь, завпсит от достоверности знания внешней нагрузки, точности расчег-ных формул, уверенности в механических качествах материала и тщательности выполнения конструкции, назначить допускаемые напряжения. [c.47]

При рассмотрении задачи прочности такого бруса система уравнений распалась на два независимых уравнения, одно из которых было 5фавнением для усилий в связях сдвига в стержне с абсолютно жесткими поперечными связями, а другое давало такое распределение усилий S в поперечных связях, какое получается для отпора грунта при решении задачи о балке на упругом основании. Покажем, что и система уравнений устойчивости такого стержня распадается на две независимые группы. Одна из них дает такие значения критической нагрузки и формы потери устойчивости, какие возникают в стержне с абсолютно жесткими поперечными связями, которые при этом остаются ненапряженными, другая же группа уравнений приводит к решению, аналогичному решению задачи устойчивости стержня в упругой среде. [c.234]

Уравнения (И) и (12) аналогичны уравнениям теории упругих составных стержней с абсолютно жесткими поперечными связями с той разницей, что место вторых производных в них занимает оператор Лапласа V n введены коэффициенты Пуассона. В составном стержне значения 7 представляют собой суммарные сдвигающие силы в 2-м шве, равные значенияпродольные силы в t-M слое, М— Му— суммарный изгибающий момент, действующий в сечении составного стержня, лишенного связей сдвига, Dg — суммарная жесткость на изгиб этого стержня [c.259]

Осевая сила на образец передавалась [26] при помощи цилиндра и поршня двойного рабочего хода путем подачи давления сверху или снизу поршня, где щток поршня жестко связан с направляющим стержнем установки на кручение (см. 9, гл. И, [23]) и ему соосен. Испытанием одного и того же массивного образца на растяжение в пределах упругости на оттарированной машине УМ-5 и на указанной установке с замерами деформаций при помощи прибора Мартенса было установлено, что связь между растягивающим внутренним давлением в цилиндре / и растягивающей осевой силой Рр явля ется линейной вплоть до предельной мощности пресса УМ-5 и выражается уравнением [c.30]

Упругие стержни на жестких олорах [c.29]

Такой способ увеличения высоты не является единственно возможным. Возможно также расположение труб в стальной мачте например, трубы фирмы Рапиб (Франция) диаметром 2,9 м и высотой 60 м для удаления окислов серы (рис. 81). В этом случае динамические нагрузки на трубу рассчитывают как для упругого неразрезного стержня на жестких опорах по методике, изложенной в гл. III. Необходимым конструктивным требованием является обеспечение возможности температурного перемещения трубы относительно мачты в опорах под действием разности температурных деформаций вследствие различия не только коэффициентов линейного расширения, но и рабочих температур. [c.133]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...