Стержни упругие на жестких опорах

Стержни консольные — см. также Стержни упругие на жестких опорах консольные, — Колебания изгибные — Частоты собственные — Расчет 307—310 — Колебания изгибные вынужденные 316, 317 — Колебания продольные 287, 314, 315 — Колебания свободные — Формы и частоты собственные 279, 280, 287, 290, 292, 300 — Характеристики 222 [c.564]

Стержни упругие — Характеристики 221, 222 Стержни упругие на жестких опорах — Гибкость и длина приведенная 16 [c.564]

Устойчивость 13—34 Стержни упругие на жестких опорах [c.564]

Статическая неопределенность обусловливается излишними связями, накладываемыми на систему материальных точек, и может быть устранена освобождением системы от лишних связей. Такое освобождение системы от лишних связен осуществляется заменой связей силами, величины которых определяются из дополнительных условий, являющихся следствием вводимых физических гипотез. Так, например, рассматривая задачу о равновесии стержня, покоящегося на трех опорах, можно предположить, что одна из опор выполнена нз упругого, легко деформируемого материала. Предположим, что возникающая при деформации сила сопротивления стержня подчинена закону Гука, а ее величина прямо пропорциональна величине сжатия опоры. Предположим, кроме того, что две другие опоры абсолютно жесткие, т. е. их деформации пренебрежимо малы. Обозначив через /о длину несжатой опоры, а через / длину опоры, когда на нее положен груз, силу, действующую со стороны опоры на балку, найдем из условия [c.140]

УПРУГИЕ СТЕРЖНИ НА ЖЕСТКИХ ОПОРАХ [c.13]

Упругие стержни на жестких опорах [c.15]

Абсолютно жесткий вертикальный стержень опирается на шарнирную опору А и закреплен с помощью упругой пружины В (рис. о). Жесткость пружины равна с. Исследовать устойчивость равновесия стержня при нагружении его вертикальной сжимающей силой Р. Дать анализ влияния жесткости с и размеров /i, I на устойчивость стержня. Весом его пренебречь. [c.252]

Помножив моменты, вызванные в системе силами Р = 1, приложенными к ее опорам, на соответствующие значения реакций в связях, получим изгибающие моменты, возникающие в стержнях системы от смещения опор. Суммируя эти моменты с моментами, вызванными внешней нагрузкой в системе с неподвижными опорами, получим изгибающие моменты в системе, опертой на упругие опоры, концы стержней которой на опорах жестко защемлены. [c.202]

Устойчивость свободных стержней н стержней на жестких и упругих опорах [c.182]

Влияние кривизны траектории точки касания катящегося колеса изучено в настоящее время с достаточной полнотой. Первая попытка решения такого рода задачи принадлежит Р. Виллису i). Полное решение задачи для случая стержня, лежащего на двух абсолютно жестких опорах, принадлежит Дж. Стоксу ). Дальнейшее развитие того же вопроса принадлежит Н. П. Петрову. Ему пришла счастливая мысль заменить дифференциальное уравнение уравнением в конечных разностях ) и воспользоваться приближенным решением. Таким путем удалось получить решения для балки, расположенной на двух, четырех и шести упругих опорах. Эти решения с полной ясностью показали, что при совершенно правильных колесах и рельсах кривизна траектории точки касания колеса и рельса не имеет никакого практического значения ). Следовательно, при определении динамических напряжений мы не внесем существенных погрешностей, если от рельса на упругих опорах перейдем к рельсу, при- [c.335]

Во многих случаях сопротивления эти могут быть заменены реакциями непрерывной упругой среды. Рассмотрим здесь устойчивость таких стержней при сжатии их силами Р, приложенными по концам Предположим, что сжатый стержень опирается по концам на абсолютно жесткие опоры (рис. 56). Тогда выражение для изогнутой оси стержня в самом общем виде может быть представлено так [c.281]

БАЛКИ НЕРАЗРЕЗНЫЕ, непрерывный брус, покоящийся более чем на трех не пересекающихся в одной точке стержнях. Брус может быть прямым или ломаным при этом точки излома его оси должны совпадать с точками приложения опорных реакций. В зависимости от характера опирания различают Б. н. на жестких и на упругих опорах. Б. и. (фиг. 1)—конструкция, статически неопределимая, причем степень ее статич. неопределимости измеряется числом т свя-зевых закреплений в опорах бев трех (m—3). Наиболее целесообразной формой расчета является предложенная Клапейроном она состоит в принятии за неизвестные значений изгибающих моментов, имеющих место в се- [c.113]

УСТОЙЧИВОСТЬ СВОБОДНЫХ СТЕРЖНЕЙ И СТЕРЖНЕЙ НА ЖЕСТКИХ И УПРУГИХ ОПОРАХ [c.123]

На рис. 4.3 показаны характерные способы присоединения концов стержня или характерные способы опирания. На рис. 4.3, верхний конец стержня свободен, а нижний заделан в жесткое основание. Он не может иметь никаких упругих смещений. На рис. 4.3, б оба конца стержня имеют шарнирные опоры, с которыми мы уже встречались в предыдущих главах. Эти опоры позволяют обоим концам стержня свободно поворачиваться, но не допускают их поперечных смещений. Кроме того, нижний конец [c.95]

Простейший пример системы рассматриваемого типа представлен на рис. У.5, а. Масса 1 закреплена на верхнем конце вертикального совершенно жесткого стержня 2 внизу стержень имеет опору 3, упруго сопротивляющуюся повороту (упругий шарнир). На верхний конец стержня действует вертикальная сила Р. Такая [c.277]

Пусть необходимо рассчитать трехпролетный стержень, изображенный на фиг. 67, а. Жесткости опор 2, 3 и 4 соответственно равны С2, .J и С4. Опора 1 — абсолютно жесткая. Жесткость i представляет силу, под действием которой упругая опора г смещается на единицу в направлении, нормальном к оси стержня. Наложим в сечениях над промежуточными упругими опорами 2 и 3 стержня защемления, упраздняющие возможность поворота этих сечений. Дополнительными жесткими стерженьками сверху предотвратим смещение опор (фиг. 67, б). Полученную таким образом систему стержней подвергнем действию внешней нагрузки. В стержнях, удерживающих систему от смещений, возникнут при этом растягивающие усилия R , и R , в стержнях же самой системы — изгибающие моменты, эпюра которых изображена на фиг. 67, б. [c.199]

А. Предположим, что очень жесткое тело А весом Q, деформацией которого можно пренебречь, падая с некоторой высоты Н, ударяет по другому телу В, опирающемуся на упругую систему С (рис. 420). В частном случае это может быть падение груза на конец призматического стержня, другой конец которого закреплен (продольный удар), падение груза на балку, лежащую на опорах (изгибающий удар), и т. п, [c.513]

Стержни упругие на жестких опорах однопролетные. Стержни упругие на упругих опорах однопролетные, — Колебания вынужденные 317, 318 — Колебания свободные 290, 299, 300 --с дополнительными сосредоточенными массами — Колебания изгибные 299, 302 - с полостью, частично заполненной жидкостью — Колебания 508 Стержни сжатые— Гибкость критическая 81 [c.564]

Нагрузки критические — Определение методом Галеркина 19, 20 — Устойчивость 16—21 Стержни упругие на жестких опорах однопролетные с изменением жесткости непрерывным — Работа сил внешних 23 [c.565]

Стержни консольиие — с.ч. также Стержни упругие на жестких опорах консольные — Кояеба-111111 изгибные — Частоты собственные — Расчет 307 310 — Колебания изгибные вынужденные ИЬ, 117 — Колебании продольные 287, 314, 315 — Коле-Сания свободные — Формы и частоты собственные 27У, 280, 287. 260, 292, 300 — Характе-рнсгики 222 [c.564]

Энергия нотенциальняя 23— Стержни упругие на жестких опорах однопролет 1ЫС с изменением жесткости ступенчатым — Подразделение на участки И — Силы критические и устойчивость 21—23 [c.565]

Такой способ увеличения высоты не является единственно возможным. Возможно также расположение труб в стальной мачте например, трубы фирмы Рапиб (Франция) диаметром 2,9 м и высотой 60 м для удаления окислов серы (рис. 81). В этом случае динамические нагрузки на трубу рассчитывают как для упругого неразрезного стержня на жестких опорах по методике, изложенной в гл. III. Необходимым конструктивным требованием является обеспечение возможности температурного перемещения трубы относительно мачты в опорах под действием разности температурных деформаций вследствие различия не только коэффициентов линейного расширения, но и рабочих температур. [c.133]

До сих пор рассматривались упругие стержни на абсолютно жестких опорах, хотя в действительности всякая реальная опора обладает той или иной податливостью. В задачах устойчивости однопролетных стержней жесткости упругих опор должны учитываться при составлении граничных условий. Например, на рис. 3.16, а показан стержень, один конец которого оперт на упругую опору жесткости Ср другой конец упруго заделан, причем [c.103]

Упругопластический расчет по предлагаемому методу выполняется для осесимметричных корпусных конструкций и узлов энергетического оборудования, сосудов под давлением, фланцевых соединений, патрубков и других деталей, рассматриваемых как многократно статически неопределимые составные системы из элементов оболочек, пластин, кольцевых деталей и стержней. Различные типовые особенности этих конструкций, такие, как жесткие и упругие закрепления и опоры, шарнирные соединения, разъемные соединения с разнообразными условиями контактирования соединяемых деталей и узлов, разветвления меридиана и тд., рассматриваются как разрьтные сопряжения (см. 1 гл. 3). В каждом приближении упругопластического расчета вьшолняется упругий расчет по следующим рекуррентным матричным формулам метода начальных параметров [2] линейным соотношениям между перемещениями и усилиями на краях рассматриваемых элементов [c.206]

Практическая важность угих глав обусловлена необходимостью обеспечения той раиновеснои формы упругой системы (сжатых стержней или иластии, балок на жестких или упругих опорах, цилиндрических оболочек и др.), которая принята конструктором в качестве исходной при расчете соответствующей деформации (сжатия, кручения или изгиба). Превышение так называемых критических, пли эйлеровых, нагрузок, вызванное нарушением расчетной схемы, может привести к аварийным ситуациям и к разрушению корпуса. В связи с этим большое значение приобретает правильное определение критических (эйлеровых) напряжений, позволяющих с учетом необходимого запаса прочности, который, в свою очередь, завпсит от достоверности знания внешней нагрузки, точности расчег-ных формул, уверенности в механических качествах материала и тщательности выполнения конструкции, назначить допускаемые напряжения. [c.47]

Упругая система в виде двух стержней круглого или прямоугольного поперечного сечения, свободно расположенная на трех опорах. Свободные концы стержня имеют возможность поджатия вплоть до жесткого их защемления Р. Помимо описанных выше способов регулировки жесткости, в данной упругой системе возможно изменение жесткости в широких пределах путем поджатия свободных концов упругого элеменга. Назначение этой упругой системы аналогично описанной выше. [c.181]

Схемы и характеристики 335 Балки двучопорные — см. Стержни однопролетныг --неразрезные—Колебания изгибные 239, 303 ---нераэрезные иа жестких опорах — Коэффициенты длины — Выбор 32—34 — Коэффициенты длины — Графики 30, 31 — Параметры вспомогательные 31I, 33 — Подразделение на участки 14 —Силы критические 29 ---неразрезные на упругих опорах — Жесткости опор — Коэффициенты 35 — Коэффициенты длины — Выбор 37 — Коэффициенты длт ы — Графики 40, 41 [c.549]

Динамическая модель колебательной системы высокоскоростной ультрацентрифуги представлена на рис. 1. Гибкий вал привода ультрацентрифуги нижним своим концом закреплен в роторе электродвигателя, который вращается в жестких подшипниках скольжения корпуса (статора) и не может перемещаться относительно него в поперечном направлении. Кроме того, между валом и корпусом находятся две упругие связи (первая ступень подвески), одна из которых, нижняя (податливая опора) /кесткостью с. неизменно соединяет вал с корпусом, а вторая, верхняя жесткостью Сд (ограничитель амплитуды) включается в работу только при превышении амплитуды колебаний сверх установленной величины. На верхнем конце гибкий вал несет тяжелый массивный ротор, причем точка закрепления ротора на валу не совпадает с его центром масс. В свою очередь, корпус электродвигателя установлен на гибком стержне, образующем вторую ступень подвески. Этот стержень, жесткий относительно продольных перемещений, имеет сравнительно небольшую жесткость на изгиб, равную или соизмеримую с жесткостью вала, и допускает значительные перемещения корпуса в поперечном направлении. [c.44]

Пневмоэлектроконтактные преобразователи моделей 235, 236, 249 и 324 образуют ряд унифицированных дифференциальных монометрических преобразователей, выпускаемых заводом Калибр по ГОСТ 21016—75. Конструктивная схема преобразователей приведена на рис. 11.2. К корпусу распределителя воздуха 6 прикреплены упругие чувствительные элементы — сильфоны 5, свободные концы которых жестко связаны стяжкой 7 через планки 3 и закреплены на пружинном параллелограмме 2. Ход упругой системы ограничен регулируемыми упорами 1. На плоских пружинах 8 установлены подвижные контакты 9. Регулируемые микрометрические барабанчики с контактами Ю н 16 укреплены на корпусе преобразователя. В преобразователе модели 236 для амплитудных измерений на фторопластовых призмах 1.3, распо-ложенр1ых на стяжке 7, установлен плавающий контакт 12, который прижимается к призмам 13 пружиной 14 через фторопластовую прокладку 15. По оси плавающего контакта с двух сторон расположены неподвижный 11 и регулируемый 16 контакты. Отсчстное устройство преобразователей состоит из стрелки 24, укрепленной на валике 25, который вращается в центрах с опорами из часовых камней в кронштейне 26. Через валик 25 петлей перекинута капроновая нить 23. Один конец ее закреплен на барабане 22, который стопорится винтом 2/, а другой — растянут пружиной 27. Барабан и пружина установлены на стержне 4. Вращая барабан 22, можно изменять положение стрелки относительно шкалы при настройке преобразователя. Во внутренних полостях сильфонов 5 установлены пробки 17, сокращающие объем измерительной камеры. Подвод сжатого воздуха под рабочим давлением осуществляется по каналу В распределителя воздуха 6, откуда он поступает к входным соплам 18. При работе преобразователя по схеме дифференциальных измерений к каналам Л и Б присоединяется соответствующая измерительная оснастка при работе по схеме с противодавлением к каналу А подключается вентиль с выходным соплом 20 и регулируемой плоской заслонкой 19. Упругая система преобразователей реагирует на разность давлений в сильфонах при дифференциальных измерениях это измерительное давление, соответствующее значениям каждого из размеров, при работе по схеме с противодавлением — измерительное давление и постоянное противодавление. [c.304]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...