Оболочки Нагрузки — Виды

Обозначим прогиб, вызванный действием внешней нагрузки, через Wl, а влиянием краевого эффекта — н ц. Тогда условие на крае оболочки запишем в виде ггг + 1Дц = О при Л/, [c.247]

Для оценки несущей способности камеры сгорания при повторных пусках воспользуемся расчетной схемой [168], в соответствии с которой оболочка ЖРД рассматривается как система не связанных между собой в силовом отношении двойных колец, которые могут быть выделены из нее поперечными сечениями (рис. 106, б). Уравнение равновесия такого кольца (единственное, если не учитывать осевую нагрузку) имеет вид [c.202]

Унификация направления нормалей к элементам оболочки (необходимое действие при задании нагрузки в виде давления) [c.502]

Если поверхностные нагрузки для замкнутой оболочки представить в виде рядов [c.153]

Для достаточно длинных оболочек можно рассмотреть половину оболочки. В этом случае функции, входящие в решение гл. VI, и параметр нагрузки имеют вид [c.184]

Пример. Рассмотрим торсовую оболочку, заданную в виде (1.72) с ребром возврата (1.87), для которой коэффициенты квадратичных форм поверхности получены в форме (4.30). При учете действия только собственного веса оболочки поверхностная распределенная нагрузка принимается в виде (6.47). [c.237]

Уравнения бифуркационной потери устойчивости конечного элемента оболочки (уравнения по отысканию нагрузки выпучивания оболочки) следуют непосредственно из равенства (33), если его правую часть приравнять нулю. Прн этом варьирование в функционалах осуществляется по перемещениям в бесконечно близкой, но отличной от основного, осесимметричного, деформированного состояния оболочки. Так, если при осесимметричных нагрузках перемещения в пределах конечного элемента оболочки вращения описываются согласно выражениям (24), когда параметр волнообразования п—О, то в точке бифуркации на исходное осесимметричное поле перемещений накладывается дополнительное бесконечно малое (неосесимметричное. пфО) поле перемещений и варьирование в функционалах равенства (33) осуществляется именно по этим дополнительным перемещениям. Для нахождения точек бифуркации на кривой нагрузка—перемещение основное поле перемещений оболочки представим в виде [c.288]

Тогда нагрузка на вспомогательную оболочку будет иметь вид [c.126]

Предположим, что поверхностная нагрузка имеет вид (4.36) и, кроме того, краевые силы, закручивающие оболочку, отсутствуют. Тогда в оболочке возникнут только усилия Т , Г, и моменты All, а касательные усилия 5 и крутящие моменты Н будут отсутствовать. В соответствии с этим напряженное состояние при осесимметричном изгибе полностью характеризуется [c.195]

Вернемся к рассмотрению уравнений равновесия ребристой оболочки. Предполагая, что нагрузка р распределена равномерно по ширине зоны контакта, и заменяя действие момента mj на оболочку нагрузкой (15.60), уравнения равновесия оболочки, подкрепленной системой ребер, можно записать в виде [c.508]

Таким образом, критическое давление для локально нагруженной оболочки представляется в виде суммы двух слагаемых, из которых первое выражает критическую нагрузку для кольца единичной ширины, вырезанного из оболочки посредине нагруженного участка, а второе слагаемое учитывает жесткость прилегающих к нему оболочек, причем оно тем больше, чем меньше участок нагружения а. [c.189]

Рассмотрим оболочку, опертую по торцам на гибкие нерастяжимые диафрагмы. Представим искомые функции и нагрузку в виде следующих разложений [c.96]

В качестве числового примера рассмотрим задачу теории ползучести для круговой цилиндрической оболочки под действием неосесимметричной нагрузки в виде моментов, приложенных на торцах оболочки (рис. 3). [c.140]

Разрушающие нагрузки и вид разрушения соединений зависят от характера перехода от утолщенной зоны стыка к основному материалу изделия [163]. При угле ф скоса утолщения, равном 15°, разрушение происходит в зоне соединения в результате расслоений и смятия стеклопластика в направлении приложения нагрузки. При большом угле скоса утолщения (ф = 45") узел разрушается по линии перехода от утолщения к основной стенке оболочки в результате концентрации напряжений в этой зоне. [c.301]

Графически зависимость р от X представлена на рис. 20. Мы видим, что воспринимаемая оболочкой нагрузка после потери устойчивости падает. Наименьшее значение /7 си 0,16. [c.66]

Особо следует рассмотреть случай замкнутой выпуклой оболочки, нагруженной силами вида (3.24). Такая нагрузка всегда является мембранной, и соответствующее поле напряжений определяется в явной форме [c.289]

При нагружении оболочки нагрузкой, распределенной вдоль образующей (рис. 9.19), изложенная методика расчета также применима. В этом случае нагрузку следует разложить в ряд по ф, т. е. представить в виде косинусоидальных поверхностных нагрузок, после чего решение строится так же, как и при поверхностной нагрузке [8]. [c.386]

Представим для свободно опертой по торцам оболочки радиальное перемещение (прогиб) и нормальную нагрузку в виде рядов [c.101]

Прп этом == яа/2 или Зяа/2 11 , — любое. Пример 11.2. Рассмотрим круговую цилиндрическую оболочку радиуса а. Пусть внешние нагрузки ][меют вид [c.153]

Без учета инерции вращения компоненты внешней нагрузки на оболочку записываем в виде [c.33]

Из самого понятия критической силы следует, что все гиперплоскости отсекают на координатных осях Х Хг,..., Хп отрезки, равные соответствующим критическим силам. Для численного определения наименьшего значения этих критических сил достаточно положить, что все действующие нагрузки, кроме нагрузки одного вида, равны нулю, и решить задачу устойчивости оболочки только от нагрузки одного вида. В таком случае гиперплоскость определяется только одной точкой на соответствующей оси Х . После этого следует решить задачу устойчивости от дей- [c.389]

При натяжении каната его витки создают сжимающую нагрузку в виде внешнего распределенного радиального давления, приложенного к поверхности барабана. По мере удаления от мест, где ветви каната сбегают с барабана, это давление уменьшается, так как вследствие сжатия цилиндрической оболочки барабана под ранее навитыми витками усилия в последующих витках уменьшаются. Кроме того, барабан подвергается кручению и изгибу. [c.141]

Интересно также сравнить значения импедансов, рассчитанные на основании теории оболочек, а также вычисленные простейшим образом, исходя из уравнений плоских пластин. Импедансы изгибных и продольных колебаний пластин по отношению к силе, распределенной по поверхности по закону ехр (ikx sin 9) (т. е. по отношению к нагрузке в виде [c.259]

Часто ось z направляют в сторону вогнутости оболочки. Это удобно в том случае, когда внешняя нагрузка вызывает в оболочке перемещения w, направленные в сторону ее вогнутости. В этом случае в выражениях ( 0.32), (10.39), (10.41)—-П0.44) следует поменять знаки у Z и ш на обратные. Так, например, формула (10.43) принимает вид = ц—2хг/. [c.223]

Пусть прямоугольная в плане со сторонами а и й пологая оболочка подвергается действию поперечной равномерно распределенной нагрузки интенсивностью q. Предположим, чо оболочка по криволинейным кромкам свободно оперта, а в плоскости Хи Х2 (рис. 10.20, б) перемещения свободны по направлениям, нормальным кромкам. Следовательно, граничные условия могут быть записаны в виде [c.246]

Предположим, что внешняя нагрузка прикладывается на оболочку малыми порциями (слоями). После приложения первой порции прогиб оболочки мал и для его определения можно воспользоваться линейными уравнениями (7.22), которые представим в виде [c.290]

Во-вторых, если вид оболочки, характер нагрузки и закреплений по тем или иным соображениям позволяют прийти к выводу, что какие-либо усилия или моменты всюду малы по сравнению с осталь- [c.525]

Обычно оболочки нагружаются распределенной нагрузкой, нормальной к срединной поверхности, и составляющие нагрузки и qy равны нулю. Будем далее полагать qx = qv = =0 и д, = д. Тогда первые два уравнения равновесия в усилиях будут иметь вид [c.256]

Из закона парности касательных напряжений следует, что касательные напряжения по боковым граням ВС и AD также равны нулю но эгим граням действуют лишь нормальные напряжения а , .меридиональные напряжения). Кроме напряжений ад и а , на элемент оболочки действует нагрузка в виде давления р, перпендикулярного поверхности AB D. [c.571]

Таким образом, программа предусматривает расчет конструкций из элементов коротких цилиндрических, сферических, конических, эллиптических оболочек постоянной толщины, цилиндрических оболочек линейно-переменной толщины, нолубесконечных оболочек, круглых и кольцевых пластин и различных кольцевых деталей (табл. 2) при различных (с учетом разработанной классификации) видах и упругих характеристиках разрывных сопряжений (сы. табл. 1), при краевых условиях в усилиях, смещениях, смешанных, а также при краевых условиях в виде сопряжения оболочек с упругими элементами заданной жесткости. Типы нагружения — силовые нагрузки в виде усилий затяга шпилек фланцевых соединений, затяга винтов узлов уплотнения, равномерного, линейно-переменного давления, распределенных по параллельному кругу изгибающих моментов и перерезывающих усилий, осевых усилий, центробежных сил температурные нагрузки в виде краевых температурных коэффициентов влияния — перемещений для элементов, рассматриваемых как свободные (при температуре, постоянной по толщине и изменяющейся вдоль меридиана) либо усилий для элементов, рассматриваемых как часть бесконечных оболочек (при переменной по толщине температуре). [c.85]

В большинстве работ, посвященных теории больших прогибов, рассматриваются оболочки и пластинки постоянной толщины при упругих деформациях. В этих работах использованы вариационные методы (метод Бубнова—Галеркина, метод Ритца и др.) [76, 80, 1б4]. Для решения при нагрузках различного вида и граничных условиях необходим большой объем вычислений. Разложение функции прогиба в ряд и удержание ограниченного числа членов приводит к потере точности. Для расчета пологой оболочки переменной толщины при произвольной осесимметричной нагрузке следует применять численные методы. В настоящем параграфе алгоритм расчета строится на методе интегральных уравнений. Параметры упругости полагаются переменными, что позволяет в дальнейшем использовать это решение для рассмотрения упругопластического состояния материала диска. [c.40]

В случае изотропной однородной цилиндрической оболочки (y= onst=yo) и внешней нагрузки в виде равномерного нор-мальйого давления рассматриваемая система уравнений допускает такое решение [c.136]

Таким образом, безмоментная теория, приводя в рассматриваемом случае к неправильным соотношениям, дает, вместе с тем, и качественно верное указание на то, что в оболочке имеет место полубезмоментное напряженное состояние. Последнее полностью согласуется с нашими представлениями о работе длинной цилиндрической оболочки. Действительно, никакие граничные условия (в том числе и нетангенциальные) не могут серьезно повлиять на напряженное состояние вдали от краев. Поэтому в достаточном удалении от краев устанавливается напряженно-деформированное состояние (полностью определяемое нагрузкой и видом срединной поверхности), сходное с тем, какое имеет место в кольце под действием равномерной нормальной к оси нагрузки. Если ось кольца отлична от дуги окружности, нагрузка (поскольку жесткость кольца на изгиб значительно меньше его жесткости на растяжение) будет разгибать кольцо, и в нем возникнет сильномоментное напряженное состояние (см. критерий (9.5)). [c.332]

В этой главе выводятся основные зависимости безмоментной теории для оболочек общего вида. Идеальным при проектировании оболочки является решение, при котором удается заставить ее работать в напряженно-деформированном состоянии, близком к безмоментному, так что напряжения распределяются равномерно по толщине. Существуют и широко используются так называемые мягкие оболочки (гл. 6), для которых безмоментное состояние является единствешю возможным. При довольно общих предположениях о форме оболочки, нагрузке и условиях закрепления напряженно-деформировашюе состояние может быть представлено как сумма безмоментного и (нелинейного) краевого эффектов. Поэтому в данной главе рассматривается также круг вопросов, связанных с краевым эффектом [27]. [c.130]

Внедрение в производство нового метода изготовления поперечно-гофрированных оболочек накаткой кольцами позволило значительно увеличить их выпуск. В металлургической промышленности Л инчермета СССР налажено производство многослойных цельнотянутых трубных заготовок малого диаметра на базе особотонкостенных труб высокой точности. Внедрено изготовление гофрированных оболочек из сварных труб вместо цельнотянутых. Вместе с тем, современные условия эксплуатации гибких трубопроводов, сильфонных компенсаторов и сильфонов ставят задачи создания новых конструкций, воспринимающих длительные нагрузки различных видов в особо тяжелых условиях эксплуатации при повышенной долговечности и надежности с малыми массой и габаритными размерами. При этом сроки проектирования таких конструкций и их изготовления должны быть значительно сокращены. [c.7]

Чтобы получить полные температурные лапряжения, мы должны на напряжения (g) наложить напряжения, производимые в оболочке нагрузкой интенсивностью — Z. Эту последнюю нагрузку нужно приложить для того, чтобы освободить боковую поверхность оболочки от внешней нагрузки, данной уравнением (f). Напряжения, вызванные в оболочке нагрузкой —Z, получаются посредством интегрирования дифференциального уравнения (276), принимающего в данном случае вид [c.549]

Особенности напряженного состояния сборных элементов рассмотрены на примере оболочки положительной гауссовой кривизны, квадратной в плане (рис. 9.1), при этом предполагается, что она имеет жесткие контурные конструкции и нагружена равномерно распределенной нагрузкой. В схеме оболочки отмечены три типа сборных элементов с характерными погонными (на единице длины сечения) силовыми воздействиями, которым они подвержены в составе оболочки. Имеется в виду, что сборные элементы окаймлены ребрами по периметру стыкуются они между собой в углах с помошью стальных накладок, привариваемых к закладным деталям, которые предусмотрены в сборных элементах. Стыковые швы заполняются бетоном. [c.159]

Из выражения для w видно, что прогиб оболочки после потери устойчивости убывает по мере удаления от места приложения нагрузки и он является периодической функцией угла 9 в окружном направлении, т. е. оболочка после потери устойчивости в районе приложения нагрузки примет вид, соответствую-1ЦИЙ рис. 206. [c.326]

М кр = Мгкр = S, = 5а = 0 = О (или Qj = 0). (17.1) Во-вторых, если вид оболочки, характер нагрузки и закреплений по тем или иным соображениям позволяет прийти к выводу, что какие-либо усилия или моменты всюду малы по сравнению с остальными усилиями и моментами, то принимают допущение, что эти усилия и моменты равны нулю. Например, часто полагают, что [c.468]

В сосудах для хранения сжиженных газов внутренняя оболочка часто крепится к наружной на стальных подвесках в виде прямых стержней или цепей с овальными звеньями. При удельной нагрузке р контактное термосопротивление между парой звеньев стальной цепи с днамет-ррм прутка d = (3...12) мм и термосопротивление теплопроводности / 1т одного звена цепи (из прутка длиной /) могут быть рассчитаны по формулам Rik — 2,08(Е/Я) где Я = pnd /2, и = [/(пеРХ) соответственно. Для цепи, каждое звено которой выполнено из прутка диаметром 5 мм, длиной 206 мм, сравнить ее термосопротивление теплопроводности / т с ее полным термосопротивлением / , при удельной нагрузке Pi = 2,7 МПа. Пояснить, почему при Pi > 30 МПа (полное термосопротивление подвески резервуаров рекомендуется выполнять в виде прямых стержней. Принять, что для стали 12Х18Н9Т, из которой изготовлены звенья и стержни, = 2,02-10 МПа, X— 15 Вт/ Дм-К). [c.219]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...