Полосы изгибаемые

Наглядным примером того, что полоса, изгибаемая в плоскости минимальной жесткости, может потерять устойчивость плоской формы изгиба, является так называемое спутывание волоска у приборов. [c.334]

Пример устойчивость плоской формы изгиба круговой полосы, изгибаемой парами. Полоса с круговой осью радиуса а [c.285]

ДЛЯ консольной полосы, изгибаемой нагрузкой , равномерно распределенной вдоль оси (здесь л =, Q — вся нагрузка). [c.297]

Заметим, что распределение напряжений 22 и гг по толщине пластинки такое же, как и для прямоугольной полосы, изгибаемой равномерной нагрузкой [формулы (60) 34]. Что касается радиальных напряжений гг, то они представляются нечетной функцией от г. Соответствующие им усилия приводятся к изгибающим моментам, равномерно распределенным по контуру пластинки. [c.160]

Полосы изгибаемые — Пример расчета на устойчивость против опрокидывания 326 [c.553]

Гибка Выполняется для трубопроводов, деталей нз листового материала, прутков и полос, изгибаемых по месту Приспособления механизированные или ручного типа (тисочные, рычажные и др.). Для тонких деталей — плоскогубцы и круглогубцы [c.708]

Изменение размеров и формы поперечного сечения заготовки в зоне изгиба. Особенно существенное изменение формы и размеров претерпевает поперечное сечение узкой полосы, изгибаемой на ребро первоначально прямоугольное поперечное ее сечение превращается после гибки в трапецеидальное. При гибке широкой полосы заметно изменяется лишь ее толщина. Формулы для определения ширины поперечного сечения узкой полосы после гибки в любом ее сечении на расстоянии р от центра кривизны имеют вид [c.90]

Устойчивость полосы, изгибаемой парами [c.358]

УСТОЙЧИВОСТЬ полосы, ИЗГИБАЕМОЙ ПАРАМИ [c.359]

Можно указать примеры, когда деформации материала и уг,г малы по сравнению с единицей, а в элементе в целом, выполненном ИЗ этого материала, перемещения точек не малы по сравнению с габаритными размерами. Одним из таких примеров может служить тонкий, первоначально прямолинейный стальной стержень, сгибаемый в кольцо (табл. 1.4, строка 3). Действительно, в изгибаемом стержне осевые волокна не испытывают ни удлинения, ни сжатия. С другой стороны, в силу малости толщины полосы наружные и внутренние волокна мало отличаются по длине от осевого волокна [c.85]

Основные Наибольший диаметр (толщина) изгибаемой проволоки (полосы) в мм [c.622]

Пластический изгиб. При исследовании процесса пластического изгиба, как и при упругом изгибе, допускается, что поперечные сечения изгибаемой полосы сохраняются плоскими. В этом случае деформации сжатия и растяжения по сечению полосы будут пропорциональны расстоянию от нейтральной линии, а распределение напряжений о по поперечному сечению полосы (фиг. 67, а) будет подобно диаграмме зависимости между напряжениями о и деформацией е при растяжении (фиг. 68). В средней части сечения изгибаемой полосы будет зона упругих деформаций, и эпюра напряжения на этом участке согласно закону Гука будет выражаться прямой линией. В крайних же частях сечения будут зоны пластических деформаций, и напряжения на этих участках будут изменяться по некоторой кривой, аналогичной кривой растяжения (фиг. 68). [c.993]

Фиг. 69. радиусы кривизны изгибаемой полосы в зоне деформации. [c.994]

Фиг. 70. Распределение деформации и напряжения в поперечном сечении изгибаемой полосы л—эпюры деформации эпюры напряжений.

Число роликов. На основании анализа распределения напряжений в изгибаемой полосе можно сделать вывод о назначении роликов правйльных машин (фиг. 71) второй ролик (первый верхний) служит для создания предварительной остаточной (пластической) деформации в полосе последний ролик служит для точного регулирования величины деформации А Аз [см. уравнение (115)], обеспечивающей выход прямой полосы из правйльной машины промежуточные ролики служат для выравнивания напряжений в полосе путём ряда дополнительных перегибов. [c.995]

Изгибаемая биметаллическая полоса Общая толщина h из полос с толщинами й, и h2 постоянное — по всему объему. Наибольшее напряжение — в точках соединения двух материалов для полосы, отмечаемой индексом 1, напряжение 6j равно [c.95]

Фиг. 23. Изгибаемая полоса с двусторонними вы-

Модуль продольной упругости 22 Биметаллические изгибаемые полосы 95 [c.538]

Фиг. 13. Изгибаемая полоса ограниченной ширины с круглым отверстием.

Фиг. 21. Изгибаемая полоса с двухсторонними выступами при разных значениях- .

Фиг. 25. Изгибаемая полоса с двухсторонними выступами и эллиптическими

Проведя специальную тарировку на изгибаемом либо на растягиваемом о азце, определяется разность Tj — СТ3 для смежных полос. Таким образом, удается определить поле наибольших касательных и, при определенном пересчете, поле главных нормальных напряжений. Если поставить дополнительно две прозрачные пластины в четверть волны [c.271]

Во многих случаях нужно знать концентрации напряжений в областях тела, расположенных около участков контура, имеющих малый радиус кривизны. Так, на рис. 105 изображен стержень в форме камертона, изгибаемый моментом М, приложенным к его ножкам>. Мы знаем приблизительно распределение напряжений в областях, удаленных от места концентрации напряжений, т. е. там легко интерпретировать темные полосы. На рис. 105 постоянное расстояние между полосами в прямой части стержня характеризует линейное распределение продольных напряжений, возникающих в результате действия изгибающего момента. При приближении к искривленной части стержня появляются новые полосы, характеризующие увеличение разности главных напряжений. [c.493]

Для элементов, изгибаемых в одной плоскости, наилучшей является двутавровая форма, для сжимаемых — трубчатая. Листовая сталь употребляется главным образом в виде толстолистовой стали толщиной 4—50 мм. Обычно ширина листов составляет 1400—2000 мм при длине 6—8 м. Широкополосная сталь катается шириной 200—1050 мм, а полосовая — 12—200 мм с длиной полос от 3 до 10 м. [c.345]

При d > hl2 напряжения в точках т сохраняют свое значение а в м растут и при больших вырезах напряженное состояние изгибаемой полосы на участках п — т приближается к напряженному состоянию полосы в условиях растяжения— сжатия [0.21 ]. [c.381]

Учитывая явление анизотропии металла, а также вследствие того, что при гибке возникают значительные растягивающие напряжения на наружной поверхности изгибаемых полос, нужно [c.124]

М. Г. Крейн (1955) показал, что для гамильтоновых систем области неустойчивости имеются лишь вблизи частот, которым в формуле (12,4) соответствует верхний знак. Затем В. А. Якубович (1957) установил, что для негамильтоновых систем опасными могут оказаться и остальные комбинационные частоты. В некоторых случаях (например, в задаче об устойчивости плоской формы полосы, изгибаемой периодическими моментами) комбинационные области неустойчивости (/ Ф- к) могут оказаться шире основных областей (/ = к). [c.354]

Основные положения. Рассмотрим задачу о боковом выпучивании полосы, изгибаемой парами за пределом упругости (рис. 235, а). Концы полосы закреплены шарнирно. Сечение полосы имеет форму вытянутох о прямоугольника (рис. 235, б). Материал полосы следует уравнениям теории пластического течения, причем в пластических зонах у > , заштрихованных на рис. 235, а, выполняется условие текучести Мизеса. При 1з 1< имеется упругое ядро нетрудно видеть (см. 24), что [c.358]

Рис. 102 показывает картину полос для кривого бруса ), изгибаемого моментами М. Внешний радиус бруса втрое превышает его внутренний радиус. Максимальный порядок полосы на правом конце как на нижней, так и на верхней грани равен 9. Регулярное расположение полос указывает на линейное распределение наиряженин изгиба в поперечном сечении. Порядки полос, отмеченные на верхнем конце стержня, показывают распределение напряжений в искривленной части (полная модель распространялась за верхнюю грань, которая являлась для нее плоскостью симметрш ). Эти полосы показывают, что сжимающее напряжение на внутренней грани и.меет порядок 13,5, а растягивающее напряжение на внешней грани —6,7. Эти значения с весьма большой точностью пропорциональны напряжениям теоретического точного решения , которые даны в последней строке таблицы на стр. 91. [c.170]

Эпюры деформаций в изгибаемой полосе в утрированном виде показаны на фиг. 70, а, где, как и на фиг. 69, прямая АА представляет рассматриваемое сечение изгибаемой полосы до деформации (выпуклость вниз) и прямая А1А1 — то же сечение в момент прохождения [c.994]

ЗОНЫ деформации, когда полоеа получает перегиб в другую сторону (выпуклостью вверх). На фиг. 70,6 дана соответствующая эпюра напряжений идеального упруго-пластического изгиба, согласно которой волокна изгибаемой полосы, лежащие вверх и вниз от точки С (нейтральная ось) до точек В, не перенапряжены и деформации их являются упругими, в то время как волокна, лежащие между точками В и А (крайние волокна), помимо упругих деформаций имеют также и остаточные деформации. [c.994]

Фиг. 22. Изгибаемая полоса с двусторонними выступами. Графики построены для прямого выступа (верхняя фигура) при наклонной г рани ступени — см. формулм а")).

Метод Ю. А. Шиманского дает расчет концентрации напряжений в местах выступов на контуре детали и возле отверстий в растягиваемой или изгибаемой полосе в зависимости от формы и радиусов закруглений вырезов и от размеров подкрепляющих утолшеннй[10]. [c.418]

ОМЗ 0И2 0,Ш 0.20 0,24 0,2Sr/h Фиг. 24. Изгибаемая полоса с двухсторйннимн выступами. При наклонной грани ступени — см. формулы (15). [c.453]

Они имеют противоположные знаки говорят, что плоский участок превратился в антикластическую поверхность. Отношение кривизн равно коэффициенту Пуассона v это обстоятельство было использовано для его экспериментального определения с помощью интерференционных полос, получающихся при пропускании света через пластинку, установленную параллельно плоской грани изгибаемого бруса. [c.388]

Чтобы определить положение нейтральной линии , как он ее называл ), при малых деформациях, И. Ходкинсон прикладывал к свободно опертым балкам, пролетом 9 футов с поперечным сечением в виде квадрата со стороной 1 дюйм, изготовленным из сосны, данцигской пихты и квебекского дуба, сосредоточенные нагрузки посередине пролета. С помощью градуированной масштабной полосы из белой жести длиной 9 футов, достаточно гибкой, чтобы следовать кривизне выпуклой или вогнутой частей поверхности изгибаемой балки, он измерил изменение длины крайних волокон и установил, что отношение высоты зоны сжатия к высоте зоны растяжения составляло 169/190 для сосны, 17/20 для данцигской пихты и 3/4 для квебекского дуба, что в среднем дает примерно 4/5. Ходкинсон противопоставил эти результаты широко известным результатам П. Барлоу, у которого такое отношение получилось равным 3/5, критически заметив, что в опытах Барлоу измерения проводились при очень больших прогибах, перед самым разрушением балки. [c.55]

При изгибе древесины силой Р по радиусу R (фиг. 254) растягивающие усилия разрушают лревесику силой р направленной перпендикулярно к волокнам, и силой р Ц, действующей параллельно волокнам. Для предотвращения разрушения древесины иа изгибаемую деталь накладывают металлическую полосу (шину) 1, укрепленную одним концом в опоре А. Другим упором Б под действием силы Р возникающей при изгибе, создается давление на торец заготовки. Усилие р , приложенное к торцу и направленное против действия растягивающих сил, понижает разрушающее влияние их на древесину. Применение ший в гиутарном производстве получило широкое распространение. [c.227]

Приведенный анализ полей напряжений при изгибе ишрокой полосы был выполнен без учета влияния упрочнения металла, поэтому полученные зависимости справедливы для горячего деформирования. В условиях холодного деформирования упрочнение приводит к увеличению напряжения текучести, а следовательно и к увеличению напряжений, действующих в изгибаемой полосе. [c.120]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...