Улиточный ход

Наиболее распространены три группы закручивающих устройств. К первой группе [18, 112, 116, 196] могут быть отнесены сопловые вводы, сообщающие потоку тангенциальную компоненту скорости, которая непосредственно в самом сопловом вводе или на выходе из него преобразуется в тангенциально-осевое течение. Вьщеляют тангенциальные Т, улиточные У и тангенциально-лопаточные ТЛ закручивающие устройства [18, 196] (рис. 1.1). Самым простым и распространенным является тангенциальный. сопловой ввод с различной формой подводящего канала — прямоугольной, круглой, овальной, конической и др. Иногда делают сопловые вводы с несколькими подводящими каналами. Увеличение числа подводящих каналов способствует уменьшению азимутальной неравномерности потока, что следует учитывать при разработке устройств, в которых к этой характеристике предъявляют жесткие требования. [c.11]

Завихрители первичного воздуха могут быть улиточными 9 (рис. 29, а), аксиально лопаточными 10 (рис. 29, б). Прямоточное движение пылевоздушной смеси допускается для каменных и бурых углей с выходом летучих V 30 %. В этом случае в выходной части горелки предусматривается диффузорный участок // с углом раскрытия 15—20°. [c.60]

Закрутка вторичного воздуха осуществляется улиточными или лопаточными завихрителями тангенциального или аксиального 10 типа. Каждая горелка соединена элементом 7 с топкой. [c.61]

Рис. 17.11. Прямоточно-улиточная горелка для твердого пылевидного топлива.

Интенсивность закрутки потока в тангенциальном и улиточном завихрителях зависит от соотношения площади поперечного сечения канала для подвода теплоносителя и площади поперечного сечения трубы. [c.12]

Здесь Ь — определяющий размер канала [для трубы он равен Е для кольцевого канала (рис. 1.3,а) Ь = О,5 0- о)] Р, площадь поперечного сечения канала и тангенциальных подводов — угол между осью тангенциальных отверстий и радиусом канала. Значения Р для тангенциального ( =90°), улиточного ( =90 ) и тангенциально-лопаточного завихрителей определяются соответственно уравнениями [c.16]

ТРЕХЗВЕННЫЙ УЛИТОЧНЫЙ МЕХАНИЗМ С ВИНТОВЫМ ДВИЖЕНИЕМ ЗВЕНЬЕВ [c.57]

Звено 1, вращающееся вокруг неподвижной оси А, входит в винтовую пару С со стойкой. Со звеном I жестко связано улиточное зубчатое колесо а, выполненное в форме пространствен- ной спирали. Колесо а вхо- IZ, дит в зацепление с улиточным колесом Ъ, жестко связанным со звеном 2, вращающимся вокруг неподвижной оси В и входящим в винтовую пару D со стойкой. При равномер> ном вращении звена 1 звено 2 вращается неравномерно. [c.57]

Улиточные червячные фрезы требуют определенной установки, имеют продольные канавки и устанавливаются на зубофрезерных станках перпендикулярно оси заготовки валика. Это обеспечивает точный профиль впадин у валиков по всему контуру, включая угловые переходы. Наружный диаметр улиточных червячных фрез зависит от выбранного числа зубьев, шага и числа витков, на котором они должны расположиться. Длина улиточной фрезы определяется условиями размещения выбранного числа рабочих зубьев и не превосходит двух осевых шагов. [c.390]

На рис. , п представлен корпус котла П-50 для блока мощностью 300 МВт, предназначенный для сжигания пыли каменных углей и природного газа. Пылегазовые горелки вихревого типа (улиточно-улиточные) расположены встречно на фронтовой и задней стенах топки в два яруса, по шесть горелок в ярусе. Котел П-50 оборудован системой пылеприготовления с промежуточным бункером. [c.19]

Пылеугольные вихревые горелки. На рис. 22 показана конструкция вихревой улиточно-улиточной горелки для котла типа ПК-19 (Е-120-100), сжигающего каменные угли. Горелка имеет улиточные подводы первичного и вторичного воздуха, которые связаны между собой болтовым соединением. [c.60]

На рис. 23 представлена конструкция вихревой улиточно-улиточной горелки котла типа П-50, рассчитанного на сжигание антрацита, полуантрацита и тон его угля донецкого бассейна. [c.60]

Рис. 23. Горелка пылеугольная вихревая улиточно-улиточная для котла типа П-50

Необходимый для горения воздух поступает в форсунку от дутьевого вентилятора с напором 59—69 дан/м . Форсунки устанавливают в улиточных регистрах. Регулирование количества воздуха производится при помощи регистров или шиберов. [c.99]

Рис. 4.3. Выносные циклоны с различными типами вводов пароводяной смеси, а —улиточный тип (ОРГРЭС) б — тангенциальный ввод штуцерами (ЦЭМ) в —с укороченной улиткой (ЦКТИ),

Для определения сопротивления циклонов с улиточным вводом ЦКТИ рекомендует пользоваться следующей формулой [c.54]

Выносные циклоны, применяемые в настоящее время в испарительных контурах паровых котлов, выполняются для котлов низкого и среднего давления из цельнотянутых паропроводных труб нормального сортамента из углеродистой стали, для котлов высокого давления — из легированной стали. В настоящее время наружный диаметр выносного циклона ограничивается имеющимся сортаментом и составляет 426 мм. Донышки циклонов могут изготовляться плоскими точеными или при заводском изготовлении штампованными сферическими. Толщины стенок циклона и донышек выбираются в каждом отдельном случае по расчету на прочность по нормам Госгортехнадзора в соответствии с давлением пара. Обычно эта толщина в котлах низкого, среднего и высокого давления колеблется от 10 до 35 мм. Пароводяная смесь при различных типах вводов поступает внутрь циклона тангенциально, благодаря чему происходит закручивание потока пароводяной смеси и центробежное отделение влаги в циклоне. В настоящее время наибольшее распространение получили два типа ввода пароводяной смеси улиточный (ОРГРЭС) с наружной и внутренней улитками (рис. 3-9,а) и тангенциальный ввод с помощью приварных цилиндрических штуцеров (ЦЭМ) (рис. 3-9,6.) Изменение эффективности работы циклонов в зависимости от указанных типов ввода пароводяной смеси в эксплуатации и проведенными промышленными испытаниями не установлено, однако недостатками улиточного ввода являются повышенная потеря на входе и сложность изготовления. Практика эксплуатации и проведенные исследования работы циклонов показали, что допустимая нагрузка циклона или же значения [c.71]

Форсунка двойного распыливания с закруткой воздушного потока. На некоторых предприятиях находят применение форсунки двойного распыливания с закруткой воздушного потока. Одна из них представлена на рис. 6-47. Топливо в форсунку подается по центральной трубке 1 в объем 2. Воздух поступает через улиточный ввод 3 и разделяется на два потока первичный и вторичный. Первичный через тангенциальные прорези 4 проходит к устью топливного сопла 5 и распыливает топливо в объеме 2. Вторичный воздух проходит по кольцевому сечению 6 и производит дополнительное распыливание, встречая газо-жидкостную эмульсию на выходе из сопла 7. [c.168]

Рис. 17.7. Прямоточио-улиточная горелка для твердого пылевидного топлива

Улиточный сопловой ввод более качественно готовит поток на входе в цилиндрический отводящий патрубок или осесимметричный канал — камеру энергоразделения вихревой трубы, что обеспечивает больщую начальную равномерность закрученного потока. Его геометрическими характеристиками являются ширина Л и высота а подводящего канала, диаметр d отводящего патрубка или камеры энергоразделения для вихревых труб, длина L патрубка или длина С камеры энергоразделения. Кроме того, для улиточного соплового ввода задается еще один геометрический параметр — наименьшее расстояние между кромкой улиточного канала и поверхностью отводящего канала или камеры энергоразделения. Следуя [18], обозначим его у (рис. 1.1,6). Для У-за-кручивающего устройства геометрический безразмерный комплекс, являющийся аналогом закрутки, определяется выражением п= d(d+а + 2с)/ аЬ) [18, 196]. [c.12]

В зависимости от конструкции завихрителей различают горелки улиточно-лопаточные, улиточно-улиточные, лопаточнолопаточные, прямоточно-улиточные и прямоточно-лопаточные. В названии сначала указывают тип завихрителя по первичному воздуху. [c.60]

Для котлов паропроизводительностью D < 640 т/ч по вторичному воздуху используют как улиточные, так и лопаточные за-вихрители, а для D 640 т/ч — лопаточные. При Лх 3 рекомендуются улиточные завихрители. Для rii < 3 допускается применение осевых аппаратов. Для котлов с Z) < 120 т/ч возможна установка прямоточно-улиточных горелок с рассекателем. Через вихревые горелки целесообразна подача всех видов топлива кроме фрезерного торфа. К недостаткам этих горелок следует отнести повышенное гидравлическое сопротивление, конструктивную сложность, необходимость выполнения выходной части из жаростойких материалов во избежание ее выгорания, повышенную склонность к сепарации топлива, несколько больший (по сравнению с горелками других конструкций) выброс окислов азота в атмосферу. [c.62]

Хорошую организацию сжигания твердых топлив (особенно трудно-сжигаемых, с малым выходом летучих) обеспечивает использование так называемых улиточных горелок (рис. 17.11). Угольная пыль с первичным воздухом подается в них через центральную трубу и благодаря наличию рассекателя выходит в топку в виде тонкой кольцевой струи. Вторичный воздух подается через улитку , сильно закручивается в ней и, выходя в топку, создает мощный турбулентный закрученный факел, который обеспечивает подсос больших количеств раскаленных газов из ядер факела к устью горелки. Это ускоряет прог ев смеси топлива с первичным воздухом и ее воспламенение, т. е. создает хорошую стабилизацию факела. Вторичный воздух хорошо перемешивается с уже воспламенившейся пылью благодаря сильной его турбулиза-ции. Наиболее крупные пылинки догорают в процессе их полета в потоке газов в пределах топочного объема. [c.158]

Улиточно-лопаточная горелка (рис. 22-8, в), созданная Центральным котлотурбинным институтом (ЦКТИ), отличается от двухулиточной тем, что вторичный воздух поступает в короб вторичного воздуха 4 прямоточно, а перед выходом в топку закручивается в лопаточном аппарате 5, что дает возможность регулировать процесс горения изменением степени закручивания потока вторичного воздуха. [c.275]

Рис. 1.3. Устройства для тангенциального подвода теплоносителя а — тангенциальный завихритель с одним отверстием 6 — улиточный завих-ритель в — тангенциальный завихритель с двумя отверстиями г — тангенциально-лопаточный завихритель

Улиточные завихрители. Такой способ начальной закрутки по азимутальной неравномерности лучше тангенциального (для = 1), но хуже тангенциально- и аксиально-лопаточной закрутки [ 33]. В широком диапазоне изменения начальной интенсивности за футки потока участок вырождения неравномерности потока, как показали опыты, не превышает двух диаметров канала. Особенности локальных профилей скорости практически исчезают при х= 3,25 [ 33], а коэффициент к в формуле (2.5) равен 1.1. [c.38]

При одной и той же величине осевой проекции потока момента количества движения М затрата энергии на закрутку зависит от конструкции завихрителя. Результаты опытного исследования четырех типов завихрителя показаны на рис. 6.7 [33]. В опытах использованы тангенциальные завихрители с различным числом подводов и соотношением площадей улиточный завихритель с различной относительной площадью ввода, тангенциальнолопаточные и аксиально-лопаточные завихрители с различными углами установки плоских лопаток. Опыты проводились на воздухе при числе в трубе больше 3° 10 . [c.134]

Червячные улиточные фре-3 ы (фиг. 173) применяются для обработки шлицевых валиков или других подобных им деталей относительно большого диаметра, когда желательно укоротить длину фрезы и расположить все режущие зубья на 1,25—1,75 витка. Расчетная схема улиточной червячной фрезы показана на фиг. 174. Первый зуб улиточной фрезы имеет наименьшую высоту, определяемую либо касанием его контура к наружной окружности заготовки, либо частичным врезанием (фиг. 174). Контур последнего зуба совмещается с контуром впадины изделия в положении, симметричном относительно вертикальной центровой линии, и имеет наибольшую высоту. Число промежуточных зубьев 14—18 и пере- пад между ними назначаются по усмо- [c.389]

Вихревые пылеугольные горелки выполняются на ЗиО однопоточными и двухпоточными по вторичному воздуху. Крутка вторичного воздуха в этих горелках осуществляется, как правило, тангенциальными лопаточными зави-хрителями с неподвижными или поворотными лопатками, а также осевыми лопаточными завихрителями и за счет улиточного подвода. [c.58]

Как уже отмечалось, сепарацион-ная характеристика циклона тем лучше, чем выше скорость ввода пароводяной смеси в циклон. Особенно значительные входные скорости применяются в обычных выносных циклонах, которые работают параллельно барабану и должны поэтому обеспечивать высокое качество пара в связи с этим потеря давления на входе в такие циклоны может достигать 1000—5000 мм вод. ст. Эти сопротивления, как уже отмечалось, зависят в основном от конструктивного выполнения и размеров входа пароводяной омеси в циклон (улиточный, безулиточ-ный). Выносные циклоны с двойной сепарацией пара имеют значительно меньшие значения сопротивления, так как в них могут применяться более низкие входные скорости пароводяной смеси. Большие значения гидравлического сопротивления выносных циклонов позволяют осуществлять их непосредственное включение в циркуляционный контур котла только при очень большой высоте экранных труб. [c.71]

Центробежные сепараторы пара, или так называемые циклоны, как элементы внутрибарабанной сепарации пара были у нас впервые применены работниками ОРГРЭС. Установка этих циклонов облегчила задачу организации ступенчатого испарения и позволила значительно повысить солесодержание котловой воды. Данные зарубежной практики также подтверждают эффективность указанных внутрибарабанных циклонов, позволяющих даже в котлах высокого давления обеспечить а) некоторое уменьшение диаметра барабана в связи с лучшим, более организованным использованием его парового объема б) возможность работы на котловой воде с высокой концентрацией солей без заметного ухудшения качества пара в) допустимость больших колебаний уровня воды в барабане без заметного изменения качества пара. Впервые исследования работы такого внутрибарабанного циклона проводились в Московском энергетическом институте. Несмотря на то, что эти исследования проводились при атмосферном давлении, результаты их позволяют все же сделать следующие выводы 1) небольшие по высоте внутриба-рабанные циклоны могут выдавать при отсутствии перегрузки достаточно сухой пар 2) значительное увеличение солесодержания и щелочности котловой воды не оказывает заметного влияния на влажность пара после циклона. Внутрибарабанные циклоны выполняются как с улиточным (рис. 3-5,й), так и с безулиточным вводом (рис. 3-5,6). Следует отметить, что этот последний тип циклона значительно проще в изготовлении при одной и тон же эффективности его работы. При проектировании внутрибарабанных циклонов следует высоту корпуса принимать максимально возможной, т. е. равной [c.62]

На основании исследований, проведенных ЦКТИ, суммарный коэффициент сопротивления внутрибарабан-ных циклонов можно принимать ц=4,5-т-5,5, причем больщие значения ц относятся к циклонам с улиточным вводом. Следует учитывать, что сопротивление циклонов обусловливается в основном сопротивлением входных устройств циклона. В связи с этим для уменьшения гидравлического сопротивления внутрибарабанных циклонов при сохранении их высокой эффективности в первую очередь целесообразно принимать меры для уменьшения коэффициента сопротивления на входе. С этой целью улиточный вход в циклон, применяемый обычно вместе с глухими подводящими коробами сложных конфигураций (Е вх=3- -4), должен быть заменен короткими прямыми соплами со скругленными кромками, у которых 2 вх= 1,2- -1,3. Вторым мероприятием, позволяющим значительно сократить величину сопротив- [c.67]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...