Формы сопряжения бьефов

Можно установить форму сопряжения бьефов также таким образом. По известной бытовой глубине потока в нижнем бьефе Лд определяется ей сопряженная (меньшая) глубина ha способами, изложенными в VI.2. При сравнении глубины Л с реально существующей глубиной [c.208]

В третьем случае при h = прыжок образуется в сжатом сечении. Глубина в сжатом сечении А , необходимая, как показано выше, для установления формы сопряжения бьефов, может быть определена способом подбора из уравнения [c.209]

VII 1.8. Найти форму сопряжения бьефов при переливе воды через плотину практического профиля при следующих данных = 4,95 mV Р = 5 м m = 0,48 ср = 0,95 если бытовая глубина а) = 3,5 м [c.215]

VII 1.9. Определить форму сопряжения бьефов за водосливной плотиной шириной Ь == 100 м и высотой Р = 5 м, установленной в реке с расходом Q = 495 м /с, если бытовая глубина в отводящем русле а) йб = 2 м б) йб == 1 м. [c.215]

VI 11.11. Определить форму сопряжения бьефов при переливе воды через водобойную стенку высотой Р = 2 м т = 0,45 ф = 0,95), установленную в русле прямоугольной формы с расходом q = 9,75 м /с, если а) /г = 2,8 м б) = 3,8 м. [c.215]

После определения высоты первой стенки необходимо проверять форму сопряжения бьефов за ней. В случае отогнанного прыжка проектируется еще одна стенка, расчет которой такой же (см. задачу [c.227]

Проверяем форму сопряжения бьефов за стенкой, для чего определяем ВО сначала находим [c.229]

Для перепадов в круглых безнапорных трубах и руслах сегментного сечения при установлении формы сопряжения бьефов большая сопряженная глубина прыжка в сжатом сечении h определяется из уравнения [c.241]

IX.П. Установить форму сопряжения бьефов после перепада в круглой трубе системы водоотведения (канализации), если а) диаметр трубы D = 1 м, высота перепада Р == 2 м, расход Q = 1,13 м /с, нормальное наполнение в верхнем и нижнем бьефах До =1,6 б) D == 1,2 м Р = 1,9 м Q = 3 м7с Ад = 1,65 в) D = 1,4 м Р = 1,6 м <1 = 4,5 м /с До = 1.58 г) D = 0,9 м Р = 0,8 м Q = 0,9 м /с Д = == 1,5. При необходимости рассчитать водобойный колодец. [c.250]

При уклоне дна нижнего бьефа i < устанавливают форму сопряжения бьефов и при необходимости рассчитывают гасители энергии (см. Vni.l и Vni.3). Размеры гасителей могут быть определены исходя из условий образования подпертого прыжка так же, как после перепадов (см. IX.1). [c.258]

Указание. Определяем йц на первом участке канала и строим кривую свободной поверхности потока. Находим и на втором участке канала. Определяем Лс и h , устанавливаем форму сопряжения бьефов. Для определения длины отгона прыжка подсчитываем длину между и глубиной Лд, сопряженной глубине /1ц. Зная скорость на участке сопряжения, подбираем тип укрепления русла по таблице приложения, S. [c.269]

Определяем Ас и h . Выясняем форму сопряжения бьефов. При отогнанном прыжке проектируем водобойный колодец. [c.269]

Как правило, наиболее выгодной с экономической точки зрения является форма сопряжения бьефов, когда прыжок является затопленным (рис. 10.7). В связи с этим в том случае,, когда пры- [c.263]

При спокойном состоянии потока в нижнем бьефе (Лб > в зависимости от соотношения глубины, сопряженной с глубиной в сжатом сечении Ag и бытовой глубины Лб устанавливаются следующие формы сопряжения бьефов [c.173]

При протекании воды через плотину с верта-кальным уступом (при г < i p и < %) могут возникнуть следующие основные формы сопряжения бьефов (рис. 12.6) [c.173]

Определив по формуле (12.11) глубину, сопряженную с глубиной в сжатом сечении h , по рекомендациям 12.2 можно установить форму сопряжения бьефов после щитового отверстия. При hi < he истечение будет затопленным. В этом случае расчет ведется по формуле [c.175]

Установление форм сопряжения бьефов и расчет гасителей энергии после перепада при уклоне нижнего бьефа i < (jjp производится так же, как и после водослива ( 12.2 и 13.1), но длина водобойного колодца или расстояние До водобойной стенки определяется по формулам [c.189]

Расчет выходной части быстротока сводится к назначению типа укрепления по скорости в конце быстротока (при отсутствии гасителей). При уклоне дна нижнего бьефа i < определение форм сопряжения бьефов и расчет гасителей энергии производится аналогично подобным расчетам после водосливов или перепадов (см. 12.2, 13.1, 13.2). [c.192]

В зависимости от удельной энергии перед плотиной То, высоты уступа а и значений бытовой глубины Лб форма сопряжения бьефов, как это было показано в 168, различна. Допустим, что при заданном расходе и высоте уступа а предельное максимальное значение Лб, до которого сохраняется за носком донный режим, равно прь тогда при [c.555]

Анализируя сказанное, можно сделать вывод, что при рещении задач на сопряжение бьефов при донном режиме надо в первую очередь знать глубину в сжатом сечении кс и местоположение этого сечения, сопряженную с ней глубину Л", типы сопряжения бьефов, а также способы, позволяющие задавать формы сопряжения бьефов. [c.544]

В зависимости от удельной энергии перед плотиной То, высоты уступа а и значений бытовой глубины Ас форма сопряжения бьефов, как это было показано в 164, различна. [c.562]

Формы сопряжения бьефов [c.187]

Граничные условия, при которых происходит смена указанных форм сопряжения бьефов, называются критическими режимами, а глубины в нижнем бьефе при этих режимах — предельными глубинами к . Переход от сопряжения с донным режимом к свободному поверхностному прыжку происходит при первом критическом режиме н первой предельной глубине к , [c.188]

Определив по формуле (12.11) глубину, сопряженную с глубиной в сжатом сечении Л", по рекомендациям параграфа 12.2 можно установить форму сопряжения бьефов после щитового отверстия. [c.190]

Для этого, рассматривая стенку как водослив с полным напором перед ней Я , находят по рекомендациям параграфов 12.1 и 12.2 глубину в сжатом сечении и форму сопряжения бьефа после водобойной стенки.. Если после стенки будет затопленный прыжок, то расчет окончен. Если же после стенки возникает отогнанный прыжок, то следует рассчитать по аналогии с предыдущим вторую стенку (рис. 13.5), а затем, может быть, и третью. [c.201]

Для выяснения основных форм сопряжения бьефов при донном режиме рассмотрим для примера сопряжение струи, переливающейся через водослив или истекающей из-под щита (рис. VIII.1 и VIII.2). [c.207]

VIII.1. Определить форму сопряжения бьефов при переливе воды через плотину практического профиля высотой со стороны нижнего бьефа Р = 4,5 м, пропускающую расход Q == 310 м /с, при ширине рабочей части Ь = 50 м, коэффициенте расхода т — 0,49, коэффициенте скорости ф = 0,98, если глубина воды за плотиной /ig = 3 м. [c.212]

VIII.10. Установить форму сопряжения бьефов в отводящем канале прямоугольного сечения, в котором устроен перепад, входная часть которого представляет собой водослив с широким порогом, при q = = 6,5 mV Р = 2,5 м ф = 0,95, если а) = 1,25 м б) hf, = 2,2 м. [c.215]

VIII.12. Найти форму сопряжения бьефов в бетонном лотке трапецоидального сечения с коэффициентом заложения откосов т — 1,5 уклоном дна t < i. шириной по дну Ь Ъ и расходом Q = 12 м /с перепадом высотой Р = 3 м, если глубина потока при равномерном движении в отводящем лотке (такого же поперечного сечения) составляет а) Аб = 1 м б) /1б == 2 м. [c.215]

VIII.13. Определить форму сопряжения бьефов после щита прямоугольной формы с открытием а = 0,5 м напором Я = 1 м, установленного в канале трапецоидального сечения с коэффициентом заложения откосов т = 1 шириной по дну Ь --= 5 м, пропускающего расход [c.215]

VIII. 14. Определить форму сопряжения бьефов при истечении струи из-под щита в канал прямоугольного сечения с удельным расходом q = 1,93 м /с, при открытии щита а = 0,5 м, напоре перед щитом Н = 2,5 м, если глубина воды в отводящем русле а) = 1,8 м [c.216]

При уклоне дна нижнего бьефа i <С установление формы сопряжения бьефов и расчет гасителей энергии производится так же, как и после водосливных плотин ( VIII. 1 и VIII.3), [c.241]

При одноступенчатых перепадах сопряже.ние бьефов будет таким же, как и при сбросе воды с плотин. На рис. ХХУП.8 показан одноступенчатый перепад, устроенный в призматическом русле, когда продольный уклон дна на входной части перепада 01 и на водобойной части /цг меньще критического уклона. Вертикальную или наклонную стенку АБ условимся называть стенкой падения. На входной части перепада в этом случае будет кривая спада типа Ьи а на водобойной части в зависимости от соотношения величин и /гб = Ло2 может быть затопленный, надви-нугый или отогнанный гидравлический прыжок. На рис. ХХУП.8 показан отогнанный донный совершенный гидравлический прыжок, а на участке отгона прыжка /г — кривая подпора типа С. Более подробные данные об одноступенчатых и многоступенчатых перепадах, а также о возможных формах сопряжения бьефов в каналах с резким изменением продольных уклонов дна на отдельных участках приведены далее. [c.542]

Ф. И. П н к а л о в, О форме сопряжения быстротока с нижним бьефом. Труды ВНИИТИМ, т. XII, [c.233]

Форма сопряжения переливающейся через во.дослив струи с горизонто.м нижнего бьефа зависит от относительного перепада zip (рис. 24-18). Сопряжение с прыжком, возникающим в месте падения струи (на рис. 24-18 прыжок показан пунктиром), наступает при некотором значении [c.241]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...