Постоянная текучести

Для ТОГО, чтобы определить константу интегрирования С, мы предположим, что имеется пристеночный слой толщиной 6, обладающий постоянной текучестью фи,, т. е. пристеночный слой представляет собой простую ньютоновскую жидкость, которая сама прилипает к стенке (рис. XIX. 3). [c.313]

Чтобы установить связь между постоянной текучести Су и пределом текучести при простом растяжении Оу, найдем максимальное касательное напряжение при простом растяжении в условиях пластичности (например, при помощи кругов Мора рис. 8.3,а). Оно [c.253]

Полярное разложение тензора 126 Постоянная текучести 252 Постоянные Ламе 204 Потенциал векторный 180 [c.312]

Если же материал имеет площадку текучести и наиболее напряженные его точки далее предела текучести нагружать не предполагается, то следует решение задач упруго-пластического сопротивления проводить на основе диаграммы постоянной текучести (две прямые — от нуля до предела текучести, затем прямая параллельная оси е). [c.203]

Этот шестиугольник будет вписан в окружность радиуса р = = 2"К2/Зй или описан около нее, в зависимости от того, какая постоянная текучести выбрана за основу предел текучести на растяжение Од или предел текучести на сдвиг к = т . [c.49]

Ползучесть — это свойство металлов и сплавов медленно и непрерывно пластически деформироваться при высоких температурах под действием постоянной, длительно приложенной нагрузки, не превышающей предела текучести ао,2- Для сталей ползучесть наблюдается при температурах свыше 350° С. [c.198]

При таком угле профиля кулачков требуется небольшое постоянное поджатие после включения муфты (при условии, если а>р) [< ] = 90...120 H/мм для рабочих поверхностей кулачков с закалкой до твердости HR 50...60 при включении во время остановки и [i/] = 30...50 H/мм для муфт, включаемых на ходу. Допускаемое напряжение изгиба принимается в зависимости от предела текучести материала [c.388]

АВС точек представляет пределы выносливости при растяжении, огибающая DEF точек (—сг ,з —при сжатии. При малых амплитудах пульсаций пределы выносливости практически постоянны и близки к показателям статической прочности. Верхней границей для сг , считают предел текучести при растяжении сТт.раст (линия ВС), для (- aJ - предел текучести при сжатии оГт,. (линия DE). [c.285]

Таким образом, пределом текучести а., называется наименьшее напряжение, при котором деформация образца происходит при постоянном растягивающем усилии. Величина предела текучести вычисляется по формуле [c.93]

Для пластичных материалов модуль упругости Е, предел упругости и предел текучести при сжатии примерно те же, что и при растяжении. Напряжение, соответствующее разрушающей силе, при сжатии пластичных материалов получить нельзя, так как образец не разрушается, а превращается в диск и сжимающая сила постоянно возрастает. Характеристики, аналогичные относительному удлинению и относительному сужению при разрыве, при испытании пластичных материалов на сжатие также нельзя получить. [c.101]

Расчет по предельному состоянию. Прежде всего выясним, какое состояние для рассматриваемой системы предельное. Из выполненного выше расчета следует, что в пределах упругости От >ai>au. Поэтому при возрастании нагрузки предела текучести сначала достигнут напряжения в верхнем участке. Это состояние не приведет к исчерпанию несущей способности системы, так как нижние участки, находящиеся еще в упругом состоянии, будут сопротивляться возрастающей нагрузке. Усилие, воспринимаемое верхним участком, при этом постоянно [c.492]

В качестве первого примера рассмотрим балку прямоугольного поперечного сечения постоянной высоты и линейно меняющейся ширины, свободно опертую при д = 0 и защемленную при х — 1, несущую равномерно распределенную нагрузку интенсивности Р. В качестве параметров проекта выберем моменты текучести У, и Уд при л = 0 и х = 1. Вводя обозначение [c.41]

Для иллюстрации решения задач этого типа рассмотрим горизонтальную трехслойную балку, защемленную при х = 0 и свободно опертую при х = 21. Балка несет вертикальную нагрузку 2Р прил = / (рис. 4.4, а). Предполагается, что заполнитель имеет постоянное по всей длине балки прямоугольное поперечное сечение. Положим = л // и разобьем пролет на участки 0< <р<1ир< <2. Значение р сперва будем считать заданным. В каждом из участков момент текучести должен иметь постоянное значение, причем эти значения У, и принимаются за параметры проекта. [c.45]

Расчеты на прочность при постоянных напряжениях деталей из пластичных материалов обычно производят согласно условию отсутствия общих пластических деформаций, т. е. обеспечивают требуемый коэффициент запаса гю отношению к пределу текучести материала. Коэффициенты концентрации напряжений в расчеты не вводят, так как пики напряжений сглаживаются вследствие местных пластических деформаций, не опасных для прочности детали. [c.12]

Для расчета компонентов напряжений в пластической области необходимо задать деформационные характеристики в зависимости от температуры. В первом приближении можно пользоваться идеализированными свойствами материала в виде модели идеального упругопластического материала (см. рис. 11.4). Предел текучести, модуль упругости и коэффициент Пуассона свариваемого материала задают зависимыми от температуры ат = ат(Т), Е = Е Т), v = v(T). В пределах интервала деформирования [(k—1)...(й)] свойства материала принимают постоянными, равными значению в точке k. [c.422]

Предел текучести Стт (физический) - напряжение, при котором происходит рост пластических деформаций образца при практически постоянной нагрузке. [c.39]

Возможность свободного перемещения молекул относительно друг друга обусловливает свойство текучести жидкости. Тело в жидком состоянии, как и в газообразном, не имеет постоянной формы. Форма жидкого тела определяется формой сосуда, в котором находится жидкость, действием внешних сил и сил поверхностного натяжения. Большая свобода движения молекул в жидкости приводит к большей скорости диффузии в жидкостях по сравнению с твердыми телами, обеспечивает возможность растворения твердых веществ в жидкостях. [c.83]

Пределом текучести а,, называют такое напряжение, при котором происходит рост пластической деформации при практически постоянной нагрузке. [c.198]

Впервые условие текучести было получено на основании экспериментального исследования истечения металлов через отверстия французским инженером Треска в 1868 г. Было установлено, что в состоянии текучести максимальные касательные напряжения во всех точках среды постоянны и равны пределу текучести материала при чистом сдвиге. Сен-Венан дал математическую формулировку этого условия для плоской задачи [c.102]

В 8.3 критерий Мизеса назван теорией энергии искажения формы. Доказать, что если энергию искажения формы на единицу объема положить равной постоянной текучести Су, то в результате получится критерий Мгкзеса в форме (8.12). [c.266]

При нагружении на линии продолжения трещины в пластической зоне отношение напряжений, параллельных трещине, к напряжениям, ориентированным перпендикулярно к ней, q — = OyylOxx практически постоянно (q — 0,62 0,68) и не зависит от предела текучести, модуля упрочнения (в варьируемом диапазоне), степени нагружения материала у вершины трещины (рис. 4.3), а также от параметра нагружения a = KnlKi. На рис. 4.3 штриховыми линиями отмечена некорректная область, где начальное притупление трещины оказывает влияние на НДС (представлен случай, когда Кп — 0). Вне этой области НДС отвечает нагружению бесконечно острой трещины с притуплением, равным нулю. Полученные результаты в части влияния притупления на НДС достаточно хорошо соответствуют решению по теории линий скольжения, где жесткость напряженного состояния, а следовательно, и параметр q перестает изменяться, начиная с у > 3,81 р (р — радиус притупления трещины) [124]. [c.205]

Из предшествующего очевидно, что всякая система, находящаяся под действием нагрузок постоянного направления и изготовленная из достаточно пластичного материала, обладает в известной степени свойством -самоупрочнения. Временное повышение рабочей нагрузки до величины, вызывающей умеренные пластические деформации, упрочняет систему. Если же деталь испытывает переменные нагрузки, то переход за предел текучести под действием нагрузки одного направления ослабляет материал против действия нагрузки противоположного направления. [c.399]

После точки А при дальнейшем растяжении образца кривая растяжения становится криволинейной и плавно поднимается до точки С, где наблюдается переход к горизонтальному участку D, называемому площадкой текучести. На этой стадии растяжения удлинение образца растет при постоянном значении растягиваюи ей силы, обозначаемой через Такой процесс деформации, называемый текучестью материала, сопровождается остаточным (пластическим) удлинением, не исчезающим после разгрузки. [c.93]

После появления текучести в наиболее удаленных от нейтральной оси точках сечения при дальнейшем увеличении изгибающего момента пластическое состояние материала распространяется в направлении к нейтральной оси. До полного исчерпания несущей способности балки в ее поперечных сечениях будут две зоны — пластическая и упругая (рис. 495, б). Предельное состояние наступит, когда текучесть распространится по всему поперечному сечению, так как после этого дальнейшая деформация балки происходит без увеличения изгибающего момента. Эпюра нормальных напряжений в поперечном сечении для предельного состояния изображена на рис. 495, в. В рассматриваемом поперечном сечении образуется так называемый пластический uiapHup, который передает постоянный момент, равный предельному изгибающему моменту. [c.497]

Заметим, что для этой балки с тонкими полками осевые напряжения в полках существенно постоянны. Поэтому для упруго-идеально-пластических балок предел текучести достигается одновременно во всех точках полок. Это намного упрощает двухцелевое проектирование балки с заданными упругой податливостью и коэффициентом нагрузки при пластическом разрушении под действием одной и той же системы нагрузок. Действительно, определим оптимальный проект, удовлетворяя первому ограничению на поведение балки и игнорируя второе. Если постоянная интенсивность напряжений ао в полках, согласно этому упругому проекту, должна превышать предел текучести сту при одноосном напряженном состоянии, то проект определится вторым ограничением и толщина полок, предусматриваемых упругим проектом, должна быть увеличена в (То/ау раз. [c.82]

Коэффициент запаса по отношению к пределу текучести материала при расчете деталей из пластичных материалов под действием постоянных напряжений выбирают минимальным при достаточно точных расчетах, т. е. равным 1,.3,..1,5. Это возможно в связи с тем, что при перегрузках, превышающих предел текучести, пластические деформации весьма малы (особенно при сильно неоднородных напряженных состояниях деталей) и обычно не вызывают выхода детали из строя. Коэффициенты запаса прочности увеличивают только для деталей из материалов с большим отношением Ог/Яв, для которых иначе получается недостаточный запас по отношению к временному со-противле1шю. [c.13]

Удлинившись на некоторую величину при постоянном значении силы, т. е. претерпев состояние текучести, материал снова приобретает способностьсопротивляться растяжению (упрочняется) и диаграмма за точкой О поднимается вверх, хотя гораздо более полого, чем раньше (см. рис. 11.8). [c.33]

Это было показано в лаборатории при исследовании проволоки из стали (0,24% С, номинальный предел текучести 359 МПа), закаленной от 925 °С и выдержанной в течение 30 мин при 400 °С [22]. Проволока была частично покрыта тефлоновыми трубками, находилась под нагрузкой, составляющей 75 % от номинального предела текучести, нагрета переменным током и катодно поляризована постоянным током плотностью 100 мА/см в 5 % растворе NaaSO. Через [c.187]

При постоянном напряжении (Га = 1) для пластичных материалов, например сталей, за предельное напряжение принимают предел текучести а ред = а Тпред = Тд. Для хрупких материалов (чугун, керамика и т. п.) предельным напряжением является предел прочности апр д=ад-, Тпред = т д. [c.153]

Эффект увеличения прочности кристалла каменной соли, а также экспериментально наблюдаемые многочисленные случаи преждевременного разрушения конструкций и сооружений при напряжениях, меньших условного предела текучести Оо,2, явились 1 унмым показателем недостаточности развитых представлений о прочности как о постоянной материала. Поэтому при исследовании прочности, начиная с работ А. А. Гриффитса, Дж. И. Тейлора, Е. О. Орована, Дж. Р. Ирвипа и др., появилось повое иап-равление, в основе которого лежит детальное изучение самого процесса разрушения. Так как разрушение происходит в результате развития содержащихся в теле реальных дефектов, при оценке прочности нужен учет имеющихся в теле трещин и опре-делепие их влияния на прочность. [c.9]

Эти стадии хорошо выявляются в условиях нагружения с постоянной общей (упругой и пластической) амплитудой деформации за цикл. В случае испытаггий только с постоянной амплитудой пластической деформации за цикл металлических материалов, не имеющих физического предела текучести, период зарождения усталостных трещин может сразу начинаться со стадии деформационного упрочнения или разупрочнения. Кроме того, для выяв- [c.19]

На рис. 9 представлены экспериментальные данные по изменению амплитудного напряжения о, (меньшего статического предела текучести при исследованных амплитудах циклической деформап,ии) в зависимости от числа циклов при испытании на усталость с постоянной амплизудой деформации за цикл образцов из отожженного железа. [c.22]

Интенсивность микропластической деформации на этой стадии циклического деформирования в приповерхностных слоях металла выше, чем во внутренних объемах. Об этом свидетельствуют данные рентгеноструктурного анализа с использованием послойного удаления металла и сравнения плотности дислокаций в объеме и в приповерхностных слоях металла. Причина такого поведения связана с рядом факторюв особенностью закрепления приповерхностных источников дислокаций (имеющих одну точку закрепления), у которых критическое напряжение начала их работы значительно ниже, чем у источников в объеме наличием в поверхностном слое более грубой, чем в объеме, дислокационной сетки Франка (в этом случае для генерирования дислокаций требуется меньшее напряжение) наличием поверхностных коицен-граторов напряжений различием скоростей движения дислокаций у поверхности и внутри металлов и т.д. Есть данные, что стадия циклической микро-текучести может не наблюдаться при испытаниях на усталость с постоянной амплитудой пластической деформации за цикл. [c.24]

Стадия циклической текучести наблюдается у металлических материалов, имеющих физический предел текучести, и связана с прохождением фронта Людерса - Чернова в условиях циклического деформирования. После достижения определенного чис (а циклов (соответствующих окончанию стадии ЦИЮ1ИЧССКОЙ микротекучесги) наблюдается начало раскрытия петли гистерезиса и снижение действующего напряжения Стц(при испытаниях с общей постоянной деформацией за цикл) у образцов из отожженного железа (рис. 9), Происходит процесс макроскопического циклического разупрочнения. Такое поведение характерно для материалов, имеющих физический предел текучести и испытываемых на усталость ниже статического предела текучести. На [c.24]

И, наконец, стержни малой гибкости, для которых нет надобности в расчете на устойчивость. Для них критическое напряжение считается постоянным и равным для пластичных материалов пределу текучести при сжатии, для хрупких — пределу прочности при сжатии. На диаграм.ме стержням малой гибкости соответствует участок III. [c.344]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...