Устойчивость цилиндрической оболочки при равномерном осевом сжатии

УСТОЙЧИВОСТЬ ЦИЛИНДРИЧЕСКОЙ ОБОЛОЧКИ ПРИ РАВНОМЕРНОМ ОСЕВОМ СЖАТИИ [c.1064]

Устойчивость цилиндрической оболочки при равномерном осевом сжатии 1065 [c.1065]

Устойчивость цилиндрических оболочек при равномерном осевом сжатии [c.314]

В качестве примера обработки эксперимента с привлечением методов подобия и размерностей проанализируем данные испытаний группы тонкостенных цилиндрических оболочек (рис. 7.6) на устойчивость при равномерном осевом сжатии, полученные 144 [c.144]

Решены задачи устойчивости неравномерно нагретых по толщине конических оболочек из КМ под действием внешнего давления и осевого сжатия, а также цилиндрических оболочек под действием осевого сжатия (равномерного и неоднородного), внешнего давления (равномерного и несимметричного), кручения и изгиба [17-19, 21, 22, 58, 64], которые существенно дополняют имеющиеся сведения в литературе [32, 38, 44, 46, 51] по устойчивости цилиндрических оболочек при нагреве. [c.75]

Как показывает опыт, круговая цилиндрическая оболочка, шарнирно опертая по краям, при равномерном осевом сжатии после потери устойчивости в средней части [c.56]

Рассмотрим задачу об устойчивости цилиндрической оболочки при совместном действии на нее осевого сжатия и внутреннего или внешнего равномерного давления. [c.252]

Из методических соображений, прежде чем перейти к исследованию устойчивости цилиндрической оболочки, детально рассмотрена родственная задача устойчивости упругого кругового кольца. Затем дан вывод основного линеаризованного уравнения круговой цилиндрической оболочки, находящейся в неоднородном безмоментном докритическом состоянии, и получено выражение для подсчета изменения полной потенциальной энергии такой оболочки. Приведены решения только двух задач устойчивости оболочки при равномерном внешнем давлении и равномерном осевом сжатии. Многочисленные решения других задач устойчивости оболочек получены приближенными методами [7,9, 19,22,27]. [c.220]

Сравнение результатов испытаний при комнатной температуре и расчета. Экспериментальные данные сопоставляли с теоретическими, полученными по формулам гл. 2 для критических напряжений при равномерном поле температур по толщине стенки. Это сопоставление показало, что все расчетные величины, определяющие устойчивость стеклопластиковой цилиндрической оболочки при осевом сжатии, достаточно хорошо согласуются с результатами эксперимента. Например, коэффициент устойчивости, вычисленный по формуле [c.249]

Мы будем рассматривать вопрос о потере устойчивости круговой цилиндрической оболочки при осевом сжатии равномерно распределенными усилиями по краям (рис. 24). [c.86]

Рис. 96. Устойчивость трехслойной цилиндрической оболочки при осевом равномерном сжатии

Выражение (22), определяющее критическое состояние оболочки при осевом сжатии и равномерном давлении, может быть применено такл<е и в некоторых других случаях,выходящих за рамки исходных предпосылок. Эта возможность определяется тем, что во многих случаях длина волн складчатости при потере устойчивости оказывается существенно меньше общих размеров оболочки. Поэтому ее критическое состояние может быть оценено в первом приближении в функции местных напряжений и вне зависимости от граничных условий. Так, например, на фиг. 707 показана цилиндрическая оболочка, нецентрально нагруженная осевой силой. Допуская ошибку [c.1030]

Долгое время решение Лоренца и Тимошенко оставалось единственным, описывающим потерю устойчивости упругой цилиндрической оболочки, равномерно сжатой в осевом направлении, й только недавно с помощью ЭЦВМ удалось сделать следующий шаг— рассмотреть задачу при произвольных граничных условиях с учетом неоднородного начального напряженно-деформированного состояния. [c.261]

Рассмотрены задачи выбора оптимальной намотки тонкостенных цилиндрических оболочек, теряющих устойчивость при кручении, при нормальном равномерно распределенном давлении, при осевом сжатии, при совместном действии осевого сжатия и давления и при совместном действии кручения и внешнего давления. Получены расчетные формулы для определения критических усилий в оболочках, изготовленных различными видами намотки, исходя из разрешающего дифференциального уравнения устойчивости слоистой цилиндрической оболочки для общего случая анизотропии материала, когда его оси не совпадают с главными линиями кривизны оболочки. Изучены виды намотки прямая, косая, перекрестная, изотропная. Проведено сравнение с результатами, полученными по приближенным формулам. [c.197]

Слоистая цилиндрическая оболочка, наиболее устойчивая при осевом равномерном сжатии [c.227]

В отечественных и зарубежных работах по устойчивости изотропных цилиндрических оболочек указывается на то, что наименьшее значение критической нагрузки дает осесимметричная форма потери устойчивости [2 . Воспользуемся этим указанием при решении уравнений устойчивости цилиндрической стеклопластиковой оболочки при осевом сжатии равномерно распределенными усилиями [c.6]

Приведем характерные примеры. По схеме рис. 2.1а теряет устойчивость круговая цилиндрическая оболочка при равномерном внешнем давлении, по схеме рис. 2.16 — круговая цилиндрическая оболочка при осевом сжатии, по рис. 2.1в про-щелкивает выпуклая пологая оболочка под действием нормальной нагрузки. [c.40]

Случай . Пусть зг (s) = = onst. Тогда в безмоментной постановке все точки срединной поверхности в равной мере предрасположены к потере устойчивости и вмятины покрывают всю поверхность. Этот случай имеет место, в частности, при потере устойчивости цилиндрических и конических оболочек при осевом сжатии и сферических оболочек при равномерном внешнем давлении. Введение в рассмотрение начальных момент-ных усилий и докритических деформаций нарушает в окрестности краев оболочки упомянутое равноправие. Потеря устойчивости может произойти при Л < Л . При этом форма потери устойчивости локализуется в окрестности одного из краев оболочки. [c.301]

Если закрепление краев оболочки исключает возможность чисто изгибной деформации, что обычно бывает в реальных конструкциях, то ее поведение при потере устойчивости оказывается качественно иным. Рассмотрим диаграмму деформирования цилиндрической оболочки, сжатой в осевом направлении см. рис. 9.12.2>. Надиа1рамме, построенной в координатах q, к q - интенсивность сжимающей нагрузки >, - сближение торцов оболочки), прямая 0В соответствует равномерному сжатию идеально правильной оболочки, т.е. начальному безмоментному состоянию при классической постановке задачи устойчивости. Кривая В уВ В характеризует зак- [c.214]

Рис. 3.33. Поверхности выпучивания при потере устойчивости пла-стинки а — при действии касательных напряжений от изгиба б — при действии нормальных напряжений от изгиба в — при действии местного давления г — то же. при наличии продольного ребра д — при равномерном сжатии е — при осевом сжатии цилиндрической оболочки

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...