Сопротивление плоской пластины

Рис. 6.15. Коэффициент сопротивления плоской пластины в переходной области

Рис. 1-3. К определению термического сопротивления плоской пластины.

Используя эти две величины, вычислим коэффициент сопротивления плоской пластины, установленной перпендикулярно к набегающему потоку, [c.10]

Z — параметр в уравнении для коэффициента сопротивления плоской пластины, определяемый уравнением (47) 5.7 Zi, Z2 — функции 5 [уравнения (22), (23) 5.5] [c.246]

А — коэффициент в уравнении для коэффициента сопротивления плоской пластины, определяемый уравнением (48) 5.7 у — параметр в преобразовании Лапласа S — переменная в асимптотическом выражении (38) 5.7 f — величина в уравнении энергии, определяемая уравнением (20) 5.3 X — безразмерное время [c.246]

Теперь мы можем ответить на вопрос, оставшийся открытым в главе XIV насколько уменьшается] сопротивление плоской пластины, обтекаемой в продольном направлении, если пограничный слой сохраняется посредством отсасывания ламинарным на всем протяжении пластины. На рис. 14.9 была показана для плоской пластины, обтекаемой в продольном направлении, зависимость коэффициента сопротивления тре- [c.468]

Рис. 17.21. Относительное уменьшение сопротивления плоской пластины, достигаемое сохранением ламинарной формы течения в пограничном слое посредством наиболее выгодного отсасывания (см. рис. 17.20). Бри отсасывании

Простейший и в то же время практически очень важный случай турбулентного пограничного слоя мы имеем при продольном обтекании плоской пластины. С этим случаем мы встречаемся при вычислении сопротивления трения корабля, сопротивления крыла и фюзеляжа самолета, а также лопаток турбины или воздуходувки. Продольное обтекание плоской пластины характерно тем, что для него градиент давления вдоль стенки равен нулю, и поэтому скорость вне пограничного слоя остается постоянной. Правда, при обтекании только что перечисленных тел градиент давления не всегда равен нулю. Однако до тех пор, пока не возникает отрыва пограничного слоя, сопротивление трения во всех этих случаях, так же как и при ламинарном течении, мало отличается от сопротивления плоской пластины. Следовательно, закономерности пограничного слоя на плоской пластине являются основой для расчета сопротивления всех тел, у которых при обтекании не возникает резко выраженного отрыва. Распространение выводов, которые мы получим при изучении пограничного слоя без градиента давления, на пограничный [c.571]

Пользуясь формулами (4.29), (4.31), (4.42), найдем коэффициенты подъемной силы и лобового сопротивления плоской пластины с учетом воздействия н ее лобовую и тыловую части. Для диффузного отражения (о == о = 1) [c.620]

Из условия К = О определим, что К имеет максимум при х = а/2. Причем СДт = а/2) = С°/2, С .(т = а/2)= С°/3, где С°. и С° - коэффициенты подъемной силы и сопротивления плоской пластины под углом атаки а. В результате аэродинамическое качество возрастает в 1.5 раза. [c.166]

Характер результатов, полученных для течения на плоской пластине на не слишком большом удалении от передней кромки, т. е. при РхШ 1, показан на фиг. 8.5. Видно, что по мере движения смеси вдоль плоской пластины скорость скольжения твердых частиц 7/рш уменьшается, плотность их у стенки увеличивается, а толщина пограничного слоя частиц растет, так как твердые частицы приобретают нормальную компоненту скорости 7р вследствие вязкого сопротивления в потоке жидкости с нормальной составляющей скорости V, причем Ур < V даже при 77 = = 77р. Тенденция к повышению плотности твердых частиц свидетельствует о возможности их отложения на некотором расстоянии от передней кромки этому вопросу посвящен разд. 8.4. [c.352]

В отличие от ламинарного течения, для которого связь между коэффициентом сопротивления (или перепадом давления) и расходом жидкости определяется теоретически из решения уравнений Навье — Стокса, при турбулентном режиме такая связь может быть найдена только в том случае, если профиль скорости известен из эксперимента. Как уже указывалось в 4, профиль скорости в пограничном слое на плоской пластине при Ri= 10 —10 (Ra=2- 10 —10 ) хорошо описывается степенной формулой с показателем 1/7, которая в выбранной системе координат имеет вид [c.351]

Здесь, в отличие от коэффициента трения пластины f, коэффициент сопротивления трения профиля обозначается Сх(. Иногда еще вводят понятие о сопротивлении формы. Под коэффициентом сопротивления формы понимают разность между коэффициентом профильного сопротивления и коэффициентом трения плоской пластины, имеющей ту же поверхность, что п данное крыло ) [c.17]

Для характеристики гидродинамического сопротивления наряду с величиной о используют понятие коэффициента сопротивления Для плоской пластины местным или локальным, т. е. отнесенным к данной точке пластины, коэффициентом сопротивления называют отношение силы трения в данной точке пластины и равной а к кинетической энергии единицы объема жидкости в основном потоке ршо/2 [c.374]

При обтекании плоской пластины сопротивление трения определяется касательными напряжениями, действующими вдоль обтекаемой потоком жидкости или газа твердой поверхности. Эти напряжения могут быть определены для полубесконечной плоской пластины непосредственно из системы уравнений Прандтля (5.11). [c.242]

При двустороннем обтекании плоской пластины конечной длины I сила трения и средний по длине коэффициент сопротивления трения удваиваются, поэтому уравнения, например, для коэффициента Су имеют вид [c.243]

При Z = I формула (261) принимает вид уравнения (258). Рассмотрим влияние установки в трубке z плоских пластин на гидравлическое сопротивление потоку жидкости. [c.187]

Длина I в рассматриваемом нами случае на изменение гидравлического сопротивления влиять не будет, так как при установке в трубке плоских пластин путь жидкости не увеличивается. [c.188]

Увеличение гидравлического сопротивления в трубках с установленными в них плоскими пластинами по отношению к трубкам, не имеющим пластин, будет характеризоваться коэффициентом [c.188]

Это свидетельствует о том, что при применении в трубках плоских пластин гидравлическое сопротивление возрастает более резко, чем коэффициент теплоотдачи а, что необходимо учитывать при проектировании теплообменных аппаратов для вязких жидкостей. [c.188]

Сравнивая теоретическое уравнение (364) с уравнением (363), можно сказать, что они по своей структуре сходны для полых трубок и трубок с плоскими пластинами, когда sin р = 1, а также в том случае, когда в трубки вставлены закрученные пластины, влияние закручивания которых на сопротивление учитывается множителем ——. sin=p [c.253]

Итак, представим себе плоскую пластину в виде прямоугольника длиной / и шириной Ь, обтекаемую набегающим потоком, движущимся со скоростью параллельно плоскости пластины (рис. 67). Этот простой случай может быть разрешен со всей строгостью. Если W — сопротивление течению, вызываемое действием на поток обтекаемой поверхности F = Ы пластины, то можно сказать, что W вызывается совокупностью касательных напряже- [c.235]

Ламинарный закон, воспроизводимый для плоской пластины уравнением (435). Он характеризуется резким уменьшением коэффициента сопротивления с увеличением числа Re. [c.240]

Рис. 6-8. Средний коэффициент лобового сопротивления (трения) плоской пластины в скользящем потоке (двухатомный газ).

Как известно, при установившемся обтекании произвольного тела вязкой несжимаемой жидкостью сопротивление тела будет равно нулю, если течение является непрерывным и потенциальным. Для того чтобы обеспечить потенциальность течения, точки поверхности тела должны перемещаться специальным образом. При этом, в отличие от случая плоской пластины, подвижная поверхность будет совершать положительную работу над жидкостью, сообщая ей механическую энергию. Эта энергия рассеивается в вязком потоке, превращаясь в тепло. [c.89]

При использовании различных вариантов метода плоской пластины рабочие поверхности испытываемых образцов должны быть плоскими и параллельными в пределах не менее 0,1 мм. Если термопары, фиксирующие температуру, располагаются в отверстиях или пазах горячей или холодных плит, то необходимо учитывать разность температур Д0 в местах расположения датчиков температуры и поверхностью испытываемого образца, которая возникает по двум причинам теплового сопротивления материала самой плиты и контактного теплового сопротивления на границе раздела между испытываемым образцом и металлическими плитами. Тепловое сопротивление на границе раздела трудно определить экс- [c.302]

В 8-3 полное сопротивление тела было разделено на две составляющие составляющую трения и составляющую давления. Уместно кратко повторить основной принцип такого разделения. Сопротивление трения представляет собой часть сопротивления, обусловленную только касательным напряжением То на стенке. При продольном обтекании плоской пластины полная сила сопротивления вызвана только -сопротивлением трения, которое определяется формулой (8-25). Эту, же формулу можно использовать для определения той части полного сопротивления стоек и удлиненных тел вращения, которая обусловлена действием трения. Во всех этих случаях площадь S представляет собой площадь поверхности рассматриваемого тела. Безразмерный коэффициент сопротивления Со в формуле (15-1) определяется через полную силу лобового сопротивления, которая [c.392]

Рис. 15-5. Коэффициенты сопротивления для круглых цилиндров и плоских пластин, перпендикулярных потоку (двумерный случай).

Следовательно, малая скорость снижения соответствует большому коэффициенту сопротивления диска. Параметр Со удобен тем, что не зависит от нагрузки на диск. При скоростях снижения, типичных для реальных вертолетов, 1,1 < Со < 1,3. Для сравнения напомним, что круглая плоская пластина площадью А имеет коэффициент сопротивления Со =1,28, а парашют с такой же лобовой площадью Л — примерно 1,40, Таким образом, при безмоторном вертикальном снижении несущий винт весьма эффективно создает силу тяги, поддерживающую вертолет. Винт действует в общем как парашют того же диаметра. Скорость вертикального снижения на авторотации велика по той причине, что соответствующий парашют для такого веса слишком мал. Однако при полете вперед скорость снижения может быть значительно меньше. Картина течения вокруг винта при авторотации сходна с картиной потока вокруг плохо обтекаемого тела того же размера, поэтому нет ничего удивительного в том, что и силы их сопротивления примерно одинаковы. [c.117]

В пружинных динамометрах сила воспринимается упругими плоскими пластинами равного момента сопротивления изгибу. Вдоль осевой линии пластин имеется ряд отверстий. [c.225]

Определение р производят на стадии изготовления резиновых смесей до наложения на жилы на образцах резин в виде плоских пластин. В некоторых случаях (если это оговорено в соответствующих ГОСТах или ТУ) измеряют сопротивление изоляции после изолирования жил отдельных кабельных изделий, а затем при окончательных выходных испытаниях этих изделий в готовом виде. [c.108]

Коэффициент сопротивления трубы при поступательно-вращательном движении жидкости по трубе в случае сравнительно больших размеров воздушного вихря (/ Щ, т. е. при малой толщине слоя жидкости, может быть приближенно вычислен следующим образом. На начальном участке трубы, где толщина пограничного слоя меньше толщины слоя заполняющей трубы жидкости, а сам пограничный слой незначительно отличается от плоского, сопротивление движению будет в известной степени аналогично сопротивлению при обтекании плоской пластины потоком со скоростью, близкой к максимальной скорости Шо жидкости в трубе. Поэтому между коэферициентом сопротивления трубы и коэффициентом сопротивления плоской пластины в конце начального участка трубы, т. е. при /" ч, должно выполняться следующее приближенное соотношение [c.655]

Фиг. 27. Применение ураввепия количества движения для расчета сопротивления плоской пластины, расположенной под нулевым углом атаки, при заданном профиле скорости в следе бв].

Чтобы рассчитать донное давление или донное сопротивление плоской пластины, установленной перпендикулярно потоку, дви-ЖуЩвМуСЯ со скоростью и оо Гейзенберг [4] определил скорость вихрей и относительно набегающего потока и расстояние между вихрями I в каждом ряду. [c.9]

Экспериментальные исследования показывают, что сопротивление, оказь-ваемое винтом во время снижения на режиме авторотации, очень близк к сопротивлению плоской пластины с площадью поверхности, равной площади диска винта. Используя этот факт, можно найти границы, которые определяют скорость снижения вертолета на режиме авторотации [c.34]

Впоследствии схема Рябу-шинского была обобщена для других случаев рядом авторов. В частности, М. И. Гуревичем рассмотрена задача о кавитационном обтекании наклонной пластины (рис. 10.10, б). Д. А. Эфросом и независимо другими авторами предложена одна из наиболее удачных схем суперкаверны с возвратной струйкой (рис. 10.10, в). По этой схеме в концевой части каверны образуется возвратная струйка, которая при описании течения G помощью функций комплексного переменного, уходит на второй лист римановой поверхности. Поэтому условие постоянства размеров каверны не нарушается. Эта схема для плоской пластины дает результаты, близкие к результатам, полученным по схеме Рябушинского. Было предложено и несколько других схем. На рис. 10.10, г, д, е приведены схемы Тулина, Жуковского — Рошко, Лаврентьева. Каждая из них позволяет решить задачу обтекания и, в частности, найти коэффициент лобового сопротивления обтекаемого тела как функцию числа кавитации х. Для этого коэффициента по схемам нескольких авторов для пластины, нормальной к потоку, получена формула [c.402]

Плоская пластина с теплоизолированной поверхностью движется со скоростью Уоо = У = 700 м/с в воздушной атмосфере на высоте Я = 10 км. Определите местные параметры трения на ламинарном участке обтекаемой поверхности (напряжение и коэффициенты трения, толщину пограничного слоя) при условии, что критическое число Кскр = 10 . Найдите также средний коэффициент и сопротивление трения для этого участка пластины. Размеры пластины показаны на рис. 12.1. [c.671]

Для определения сопротивления трения конуса найдем средний коэффициент трения jnл по формулам плоской пластины и пара.метрам на конусе. Для ламинарного пограничного слоя с)"пл= 1,328/УЙе г. для турбулентного с/ л — 0,074/у Re где после подстановки всех данных Re = ИнТрц/Рк = 5,821-10 . Следовательно, супл - 5,496-10- = 1,307-10 . [c.675]

Для определения сопротивлений Rtii, Rm2, создаваемых металлическими слоями, рассмотрим однородную плоскую пластину толщиной бм, изотермические поверхности которой с координатами l=li и l=k имеют температуры h и Га (рис. 1-3,а), при этом полагаем, что источники и стоки тепла в пластине отсутствуют. Тогда для стационарного теплового потока его плотность через поверхность S(l) (рис. 1-3,6) равна [c.17]

Метод коаксиальных цилиндров, несмотря на целый ряд преимуществ по сравнению с методом плоской пластины, не находит широкого применения по ранее указанным причинам. Исключением в этом отношении является прибор, предложенный Клайном [14], который был успешно использован при изучении теплопроводности некоторых полимеров. Согласно этой методике, тепло подводится к цилиндрическому образцу диаметром 1,5 см и длиной не менее 15 см от медного цилиндра, установленного внутри испытываемого образца. В отверстии, расположенном в центре медного цилиндра, находится проволочное сопротивление, к которому подводится электрический ток посредством тонких медных проволочек. На внутренней и внешней поверхностях испытываемого образца крепятся очень тонкие медно-константановые термопары. Рабочая часть прибора снабжена рубашкой для охлаждения в виде хорошо пригнанной медной трубки, которая обеспечивает постоянную температуру при отводе тепла от прибора. [c.299]

Л. Е. Калихиав. Сопротивление и теплопередача плоской пластины в потоке при больших скоростях.— Прикл. матем. и мех., 1945, т. IX, вып. 3, стр. 245—256 Газодинамическая теория теплопередачи.— Прикл. матем. и мех., 1946, т. X, вып. 4, стр. 449— 474. [c.324]

В частности, если в свободно-.молекулярном пото1и находится тонкая плоская пластина (рис. 3), полная площадь одной стороны которой равна 5, то полная сила сопротивления и подъемная n.ua, возникающие от суммарного воздействия на обе стороны пластины, могут быть выражены с помощью формулы (24.12) и (24.13) [c.93]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...