Условие отрыва струй

Непременным условием получения сверхзвуковых скоростей является отсутствие отрыва струи от стенок сопла. Из опыта установлено, что для соблюдения этого требования необходимо угол конусности Y расширяющейся части сопла иметь не более 10... 12°. Поэтому для одного и того же массового расхода длина сопла получается тем больше, чем выше требуемая степень расширения, т. е. чем ниже давление р . [c.221]

Первоначальный образ теории относился к случаю плавного обтекания потоком какого-либо твердого тела при условии, что число Re стремится к бесконечности или практически достаточно велико. При этом согласно (4-30) в динамических уравнениях Навье — Стокса можно опустить члены, отражающие действие сил вязкости, и трактовать течение как потенциальное. Порядок дифференциальных уравнений понижается, и математические трудности решения облегчаются. Однако получаемый результат в кинематическом отношении оказывается верным отнюдь не во всей области течения. В непосредственной близости от омываемой поверхности скорость течения, как показывает опыт, чрезвычайно быстро падает до нуля, тогда как потенциальное течение лишено этого свойства. Не воспроизводится также действительная картина течения в кормовой части тел, помещенных в поток, поскольку в условиях потенциальности нет причин для отрыва струй от стенки. В динамическом отношении результат получается и вовсе неприемлемым поток на самом деле испытывает сопротивление со стороны внесенного в него тела, при полном же отсутствии трения такой эффект не возникает. [c.104]

В практических условиях обтекание цилиндров происходит, как правило, при столь значительных числах Re, что речь может идти только об обтекании с отрывом струй от поверхности цилиндров. Картина явления такова. Лобовая часть цилиндра окутана [c.130]

Угол роспуска воронки должен быть выбран таким, при котором не будет происходить сбоя потока, отрыва струй от стенок и будет обеспечиваться плавное растекание потока в воронке. Из этих условий практически рекомендуется принимать угол 0 7°. [c.362]

Длину воронки определим из условия, чтобы движение в воронке происходило без отрыва струи от боковых стенок, что выполняется при [c.505]

При изучении указанных стадий первоочередной интерес представляют условия, при которых струя притягивается к стенке, величина давления рц в циркуляционной зоне, а также ее длина /ц и, наконец, давление /7ср н расход Q p управления, соответствующие отрыву струи от стенки. [c.145]

Пристеночные струйные течения в плоских элементах до отрыва потока от стенки. Движение турбулентной струи в элементах этого типа при отрыве ее от стенки. Рассмотрим сначала движение струи вдоль стенки по схеме рис. 15.2, а или же в элементах, выполненных по схеме рис. 15.2,6, но в последнем случае при условии, что струя течет вдоль одной из стенок и на движение не влияет наличие другой стенки. [c.177]

Эффект отрыва потока от внутренней стенки криволинейного канала используется в элементах пневмоники в сочетании с другими аэродинамическими эффектами. Схема элемента этого типа показана на рис. 21.5, а. Основной поток, подводимый к усилителю по каналу 1, разветвляется, следуя в дальнейшем по каналам 2 и 3. Канал 4 является управляющим. Если к нему не подведено давление, то распределение потоков по каналам 2 и 3 примерно одинаковое. При создании давления в канале 4 в зависимости от величины расхода в нем меняется положение точки отрыва потока в колене 5. Это приводит к тому, что в области взаимодействия струй, вытекающих из каналов 2 и 3, меняется количество движения, которое несет в себе первая из этих струй. Это связано с изменением в ней профиля скоростей, иллюстрируемым рис. 18.2, е. Вследствие изменения условий взаимодействия струй, вытекающих из каналов 2 и 5, меняется направление результирующего потока 6 и соответственно с этим по-разному распределяются части его, поступающие в выходные каналы 7 и 8. Канал 9 служит для сообщения с атмосферой. Перегородка 10 является разделительной. Кар-р май и препятствует отрыву потока на соответ-ствующем участке стенки, благодаря чему этот Рис. 21.4. струйный элемент является усилителем непрерывного действия. [c.230]

Во избежание отрыва струи газа или пара от стенок сопла при больших скоростях истечения и образования вихрей необходимо, чтобы угол расширения сопла а находился в пределах 8—12°. При выборе сопла исходят из следующего условия при малых перепадах давлений, т. е. когда 1 > Рз/Рх > ф. следует применять простые сужающиеся сопла при больших перепадах [c.136]

Несимметричный случай проблема параметров. В несимметричном случае задача определения параметров сильно усложняется. Если препятствие имеет острый угол, то во избежание бесконечных скоростей точка разветвления должна находиться в его вершине. Теория, изложенная в п. 1—4, применима также и здесь, с д-нако задача переопределена, как и в случае клина (гл. II, п. 4). .Существуют только четыре свободных параметра, которые должны удовлетворить пяти условиям, а именно условиям отрыва потока от препятствия и получения определенных ширины набегающей струи, ее направления и расстояния ОТ вершины препятствия до средней линии струи. [c.178]

Это требование разумности выполняется в случае гладкой стенки, помещенной в струе, в которой должны выполняться четыре условия два условия отрыва, одно условие, определяющее ширину набегающей струи, и еще одно условие, задающее расстояние, скажем, от точки А до средней линии струи. Случай гладкого твердого препятствия характеризуется теми же условиями и параметрами, причем условия отрыва задаются формулами (6.19 ). [c.180]

Особо важное значение пограничного слоя состоит еще в том, что при определенных условиях в этом слое может возникнуть возвратное движение жидкости (движение жидкости в сторону, противоположную внешнему потоку), приводящее к отрыву струй от поверхности обтекаемого контура. Явление отрыва струй сопровождается образованием дискретных вихрей в кильватерной зоне. [c.337]

Возникшие на поверхности нагрева паровые пузырьки отрываются от поверхности и, сливаясь друг с другом, приводят к образованию вблизи поверхности нагрева паровых струй или слоев, под которыми находится тонкий слой жидкости. Пар и жидкость могут двигаться как перпендикулярно поверхности нагрева, так и вдоль нее. Чтобы установить характерные особенности кризиса кипения, надо рассмотреть условия устойчивости границы раздела между движущимися жидкостью и паром. [c.470]

Величина коэффициента импульса выбирается из условия ликвидации отрыва пограничного слоя. При этом импульс должен быть достаточным для преодоления сил трения, обеспечения смешения струи с основным потоком и соответствующего изменения структуры пограничного слоя. [c.408]

Иную картину можно наблюдать при истечении жидкости из насадка, имеющего на входе острую кромку. При этом вблизи от входного отверстия насадка будет иметь место сжатие струи с отрывом жидкости от стенок насадка. При известных условиях на некотором расстоянии от входа струя может вновь расшириться и заполнить все сечение насадка (рис. 152). В пространстве между струей и стенкой насадка будет иметь место понижение давления. [c.267]

Схема формирования струи жидкости при истечении из круглого отверстия, выполненного в виде сверления в тонкой боковой стенке без обработки входной кромки, показана на рис. 4.2,а. То же для отверстия в толстой стенке, но с заострением входной кромки с внешней стороны показано на рис. 4.2,6. Условия истечения жидкости в этих двух случаях будут одинаковыми частицы жидкости приближаются к отверстию из всего прилежащего объема, двигаясь ускоренно по различным плавным траекториям (рис. 4.2,а). Струя отрывается от стенки у кромки отвер-76 [c.76]

Наряду с ингибиторами в коррозионной среде могут находиться ионы, ускоряющие скорость коррозии за счет депассивирующего действия (С1", Вг , 1 ), образования комплексных соединений (NH3, N-), увеличения скорости катодной реакции (например, Fe3+=FiFe2+, u2+3=t u+). Как правило, скорость коррозионного прО цесса возрастает с увеличением скорости подвода окислителя в зону реакции. При больших скоростях имеет место совместное воздействие коррозии и абразивного износа (струевая коррозия, эрозионная коррозия). При нарушении гидродинамических условий обтекания поверхности металла в местах отрыва струи возникает корро-зионно-кавитационное разрушение. [c.24]

Тормозящее влияние обратного перепада давления является необходимым условием отрыва пограничного слоя с поверхности тела. Так, при постоянстве давления вдоль пограничного слоя отрыв произойти не может. Условие постоянства давления возникает, например, при обтекании тела тонкой сравнительно с размерами тела струей. Внешняя граница такой струи является свободной поверхностью, так как граничит с неподвижной средой, в которой давление повсюду постоянно. Отрыв пограничного слоя от поверхности тела в такой струе не происходит тонкие струи прилипают к поверхности тела, вдоль которой они распространяются. Это любопытное, часто наблюдаемое явление иногда называют эффектом Коанда по имени румынского инженера А. Коанда, который обратил внимание на это явление еще в 1910 г. 2). [c.448]

ЧТО позволило сейчас же регаить важный технический вопрос о предельных углах атаки, при которых крыло работает в условиях полного обтекания, и определить при больгаих углах атаки место отрыва струй. [c.178]

Экспериментальные исследования позволили выяснить существенные особенности гидродинамики подводных крыльев. Так, например, было выяснено, что подводное крыло, движущееся вблизи поверхности, должно обладать острой передней кромкой. Крыло авиационного профиля в этих условиях непригодно, поскольку после кратковрёменного выхода на поверхность воды оно в дальнейшем некоторое время обтекается с отрывом струй и теряет значительную часть подъемной силы. Существенно, что в режиме саморегулирования глубины хода крыло погружено на малые доли хорды ( /з — /g) и двигается при столь больших числах Фруда, [c.53]

Следуюгций факт, который наблюдался в эксперименте Виль-гельми (1969) а также в наших расчетах и эксперименте, касается поведения точки отрыва струи с поверхности шара. Точка отрыва движется в процессе смегцепия шара относительно струи так, что она остается примерно диаметрально противоположной точке встречи струи с шаром. Отметим егце раз, что в этих расчетах, в отличие от двумерного случая, никаких специальных условий па положение точки отрыва не ставилось, такое движение реализуется само но себе и ниже мы обсудим возможное [c.190]

Аэродинамический генератор колебаний (рис. 1,е). Поток, поступающий при Ро onst к каналу питания 1, обтекает стенку 3 и происходит заполнение камеры 2. При создании давления в камере 2 струя отрывается от стенки и камера начинает опустошаться. Автоколебания генерируются благодаря неодно.значности условий отрыва потока и возв[)ащения его к стенке. Частота колебаний зависит от объема камеры 2. [c.94]

Возьмем другой случай. Мы все имели возможность наблюдать, как спокойная зеркальная поверхность воды под влиянием ветра возмущается, образуются волны (неровности) на поверхности и тем большие, чем сильнее ветер. При определенной силе ветра воздух отрывает с гребней волн частицы воды и расиьтливает их на мельчайшие капельки (водяная пыль). Этот отрыв и распыление воды могут получиться и в результате столкновения волн, образованных движением воздуха. Следовательно, этот пример показывает наличие внешних по отношению к струе причин ее распада и распыливания, — это аэродршамические силы воздействия воздуха на поверхность струи. Очевидно, если возрастает скорость струи при неизменной плотности воздуха, то увеличиваются и центробежные силы внутри струи и аэродинамические силы воздействия воздуха на ее поверхность в результате возрастет тонкость распыливания. Если скорость струи меняется мало, а плотность воздуха сильно, то следует ожидать изменения тонкости распыливания. Например, при увеличении плотности воздуха следует предполагать улучшение распыливания, вследствие увеличения аэродинамических сил воздействия воздуха при неизменных или почти неизменных условиях внутри струи. [c.68]

Прежде чем перейти к рассмотрению результатов экспериментальных исследований моделей электрофильтров с конкретными условиями подвода потока, остановимся еще раз на вопросе о вторичном эффекте, связанном со слиянием отдельных струек (факелов), протекающих через отверстия решетки, и отрывом за ней потока от с1енок канала. Для электрофильтра с пылевым бункером и верхним карманом (для крепления электродов) влияние отрыва, как отмечалось в гл. 3, должно заметно уменьшиться и распределение скоростей в струе за решеткой должно быть близким к распределению для неограниченной струи (см. рис. 1.46). [c.217]

В целом можно сказать, что режил интенсивного дробления жидкости струями пара характеризуется отрывом от зеркала громадного количества капель, суммарная масса которых в данных условиях превышает в несколько раз массовый расход газа. Однако подавляющая масса этих капель поднимается на небольшую высоту и падает обратно доля капель, достигающих определенной высоты, с ростом последней стремительно падает. Так, например, при скорости пара ai"o=l,0 м/с, как видно из рис. 11-5, в интервале высот 50—300 мм на каждых следующих 50 мм выпадает обратно около 3/4 всей влаги, приходящей из предыдущей ступени. Лишь значительно выше, куда залетает примерно одна [c.285]

По оси струи на расстоянии менее 38 мм от места входа ее в слой отмечались пульсации температуры (равные примерно 100° С), особенно заметные, когда подводимая мощность превышала 1 кет. Видимо, из-за эжекции частиц струей плазмы происходили быстрое нарастание двухфазного (среда — частицы) пограничного слоя струи, смыкание ее газового факела и периодические отрывы его с образованием пузырей аналогично появлению пузырей при распространении в псевдоожи-женном слое турбулентных низкотемпературных газовых струй, наблюдавшемуся автором [Л. 350]. Уже поэтому закономерна пульсация температуры по оси струи — в зоне образования и движения пузырей. Следует отметить, что для восходящей высокотемпературной струи в более холодном псевдоожиженном слое эффект эжекции частиц может быть сильнее, чем в изотермическом слое, из-за быстрого уменьшения удельного объема плазменного газа при охлаждении. Это, видимо, позволяет интенсивно эжектировать даже тонкодисперсные частицы, которые в изотермическом слое увлекаются слабо. Улучшение условий эжекции подтверждаются измерениями авторов (Л. 472], показавшими, что давление в плазменной струе ниже входа ее в псевдоожи-женный слой значительно меньше статического давления в слое на уровне решетки, а также самим фактом очень быстрого охлаждения плазменной струи в псевдоожиженном слое, связанным, по нашему мнению, в первую очередь с увеличением большого количества тонко-дисперсных частиц, а не с радиационным обменом, которому сами авторы 1[Л. 472] отводят несколько преувеличенную роль, считая, что им обусловлена главная часть теплообмена струи в поперечном направлении . Во всяком случае в середине проводившегося процесса глубокого охлаждения струи с 6 000 до 80—100° С, когда температура тонкой, имевшей малую оптическую толщину струи была уже в пределах 1000—1500° С, не приходилось ожидать существенной теплоотдачи радиацией непосредственно от струи газа, тем не менее и эта [c.63]

Подобный механизм интенсификации конвективного теплообмена, как показали опыты с использованием оптической неоднородности среды, имеет место и при свободной конвекции. При одинаковой температуре поверхности шероховатых и гладких труб картина движения воздуха около них различна (см. рис. 2-7, б). Так например, неодинакова структура пограничного слоя на боковых частях шероховатых и гладких труб (для гладких количество темных полос меньше). На шероховатых трубах больше угол отрыва ф вихрей с верхней части трубы, шире угол Р, в котором они поднимаются вверх, больше толщина Ь столба нагретого воздуха над трубой. Для воды яа 20° С) максимальная интенсификация теплообмена шероховатостью также имеет место и происходит при (Gr-Pr) rf 5-10, что соответствует диаметру, равному 10 AtAi. В этих условиях наблюдалось более интенсивное размытие подкрашенных струй около шероховатых труб. [c.74]

Для расчета описанного течения предположим сначала, что кромка обтекается безотрывно, и получим распределение Kopo Tir в невязком потоке с заданными величиной и направлением скорости на входе (пунктир на рис. 137, б). Зададимся затем предположительно какой-нибудь скоростью Wp датах, определим точку и построим (с помощью метода 20) струйное обтекание заданной кро.чки с заданной величиной скорости Wp (штрих-пунктир на рис. 137, а). Граница струи будет, вообще говоря, проходить выше профиля, по крайней мере в окрестности критической точки, так как Wp < датах-Предположим затем, что зона отрыва настолько мала, что распределение скорости на остальном профиле не изменяется. Из этого условия найдем сечение / 2- котором струя с да = да г = onst должна быть закончена, а ее расстояние от профиля должно быть равно толщине вытеснения S пограничного слоя в предельном состоянии отрыва. В этом состоянии, если принять линейный профиль [c.411]

Условия входа во всасывающий патрубок, входной участок которого помещен на твердой поверхности (крыле самолета, капоте авиадвигателя, фюзеляже вертолета, корпусе судна, крьпие вагона и т. п.), зависят от отношения скорости на входе в патрубок или, что то же, скорости на выходе из патрубка к скорости набегающего потока (скорости полета, движения судна, вагона) В случае, когда площадь входа подобрана так что при данном расходе через патрубок отношение меньше единищ.1, наблю дается торможение (расширение) струи, сопро вождаемое возрастанием статического давления Образование положительного градиента давления вдоль струи при наличии сравнительно толстого пограничного слоя на твердой поверхности приводит (как в обычном диффузоре с твердыми стенками) к отрыву потока от этой поверхности (рис. 3-9, д). Чем больше градиент давления и, следовательно, чем меньше отношения тем интенсивнее отрыв и больше потери давления при входе в патрубок. [c.120]

Обратимся теперь к рассмотрению непосредственно предотрывной области и точки отрыва. Эта область характеризуется развитой внешней частью профиля скорости, удовлетворяющей закону падения дефекта скорости . Напомним, что этот профиль идентичен профилю в пограничной области между краем струи и внешней неподвижной жидкостью. Вблизи точки отрыва и за нею в сорвавшейся струе влияние рейнольдсова числа становится пренебрежимо малым. Это допускает простое решение, служащее для определения б — толщины потери импульса. Примем по условию независимости от рейнольдсова числа во всей предотрывной области т=0, следовательно. [c.613]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...