Распределенная по дуге

С и л ы, равномерно распределенные по дуге окружности (рис. 70). Примером таких сил могут служить силы гидростатического давления на боковые стенки цилиндрического сосуда. [c.59]

Теперь рассмотрим силы, равномерно распределенные по дуге ВО окружности. Из симметрии ясно, что проекции распределенных по дуге ВО радиальных сил на ось Оу (рис. 80), перпендикулярную к оси симметрии Ох, равны нулю. Следовательно, их равнодействующая Е направлена вдоль оси симметрии Ох. По модулю она будет равна [c.112]

Из формул (а) следует, что эти условия тождественно выполняются во всех точках боковой поверхности за исключением полюса 0. В полюсе при г = 0 формулы (а) не приемлемы. Для включения в граничные условия силы Р на основании принципа Сен-Венана заменим эту силу эквивалентной ей нагрузкой, распределенной по дуге малого радиуса р, проведенной из полюса О (рис. 27). [c.86]

Определим силу трения F идеально гибкой нерастяжимой нити или ленты), огибающей по дуге аЬ твердый цилиндр и скользящей по нему под действием растягивающих сил Sj и (рис. 13.6). При равномерном скольжении нити по цилиндру должно соблюдаться равенство Sj = + F. Натяжение нити отточки а к точке Ь плавно увеличивается от Sj до Si в результате действия распределенных по дуге аЬ сил трения. [c.215]

Для достижения одинакового износа всех колодок тормоза Б. А. Злобин предложил устанавливать колодки на ленте с неравномерным их распределением по дуге обхвата, увеличивая шаг установки колодок по направлению от набегающего конца ленты к сбегающему. Основным принципом, положенным в основу разбивки шага колодок, является получение одинаковой нагрузки на все колодки. При этом будет осуществляться одинаковое давление между колодками материала. Следовательно, в этом случае он будет использоваться более рационально вследствие уменьшения количества материала, идущего в отброс. [c.208]

Изменение объемов на выходе из цилиндров можно представить через их распределение по дуге Р поверхности ротора, сопряженной с зеркалом золотника в виде обобщенной функции [c.215]

Удельное давление при прокатке — Распределение по дуге захвата 8 — 876 [c.152]

Во-первых, равномерно распределенная нагрузка в данном случае заменяется нагрузкой, распределенной по дуге окружности. Если такая замена в какой-то степени приемлема для диафрагм с очень короткими [c.365]

Момент берут относительно оси, перпендикулярной к плоскости г, р, проходящей черев точку с координатой Рц = Ро + s/2. Чтобы момент Mq и силу Рг привести к оси, проходящей через центр тяжести площадки, лежащей в растворе угла dQ и имеющей координату р , момент необходимо умножить на дробь Рц/Рц. Причем си-ту и момент Me принимают равномерно распределенными по дуге радиусом [c.67]

Составим теперь основное дифференциальное уравнение (88 ) для изогнутой оси кольца. Изгибающий момент М в какой-либо точке С составится из момента силы и пары сил М , приложенных в точке Л, и из момента давлений, равномерно распределенных по дуге АС. Таким образом, мы получаем [c.305]

Силы, равномерно распределенные по дуге окружности (рис, 74). Примером таких сил могут служить силы гидростатического давления на боковые стенки цилиндрического сосуда. Из симметрии ясно, что сумма проекций этих сил на ось Оу, [c.79]

Постановка задачи. Найти реакции опор плоской составной рамы, находящейся под действием линейно распределенной нагрузки и нагрузки, равномерно распределенной по дуге окружности. [c.61]

Нагрузку с интенсивностью 2 равномерно распределенную по дуге СК заменяем ее равнодействующей [c.63]

Условия ЗАДАЧ. Найти реакции опор плоской составной рамы, находящейся под действием линейно распределенной нагрузки с максимальной интенсивностью и нагрузки с интенсивностью д2, равномерно распределенной по дуге окружности. Участок СВ представляет собой четверть окружности радиуса В с центром в О. [c.64]

Действие крутящих моментов, распределенных по дуге контура (5д. 5). может быть представлено выражением момента относительно точки О — начала вектора R [c.210]

Из него следует, что при F > О всегда Sj > Sj, а это значит, что при переходе от точки а, где нить набегает на цилиндр, к точке Ь, где она сбегает с цилиндра, сила трения постоянно увеличивает натяжение в нити от величины Sa до Sj. Для установления связи между этими величинами выделим на дуге обхвата бесконечно малый элемент d нити. Если в начале данного элемента — в точке с —натяжение имеет некоторое значение S, то в конце его оно увеличится на dS и будет равно S + dS. Неравенство натяжений обусловлено наличием сил трения между элементарным участком нити и твердым телом. Заменяя распределенную по дуге d силу трения равнодействующей dS, приложенной в средней точке этой дуги и направленной по касательной к ней, на основании закона трения скольжения, имеем [c.212]

Необходимо иметь в виду, что сосредоточенный груз более эффективен, чем такой же, распределенный по дуге окружности. Центр массы, распределенной по дуге, определяется выражением [c.204]

Симметричное увеличение (с двух сторон) груза, распределенного по дуге, соответствующей углу около 100°, равноценно 60% такого же увеличения груза в середине дуги. [c.204]

Необходимо иметь в виду, что сосредоточенная корректирующая масса более эффективна, чем такая же, но распределенная по дуге окружности. Центр корректирующей массы распределенной по дуге, определяется выражением [c.191]

Для простоты перемножения эпюр приложим на участке АВ по направлению радиусов две равномерно распределенные нагрузки интенсивности q, направленные в противоположные стороны. Сначала вычислим выражение (609) для нагрузки q, распределенной по всей дуге А , а потом для нагрузки q, распределенной по дуге АВ в противоположном направлении имеем [c.390]

А. И. Целиковым разработана теория распределения по дуге захвата контактных напряжений, в соответствии с которой им предложено определять силы трения в зависимости от отношения длины дуга захвата к средней высоте сечения прокатываемой полосы I / Аср. При / / Лер > 5 на дуге захвата имеются зоны скольжения опережения и отставания, соответствующие дугам ВО и АС (рис. 8.2.4), зона прилипания СО в которой находится участок заторможенной деформации ЕР. Для участков АС и ВО нормальное на- [c.324]

Для пояснения всех последующих построений на рис. 70, б отдельно вынесены элементы геометрических построений контура, распределенные по следующим группам скругление углов, касательные к дугам окружностей, сопряжение прямой и дуги окружности дугой заданного радиуса, сопряжение двух дуг окружностей дугой заданного радиуса, сопряжение двух дуг окружностей дугой, проходящей через заданную точку. [c.91]

Правильное распределение размеров на чертежах позволяет легко обнаружить лишние проекции. Так, если одно из изображений на чертеже оказывается без размеров, значит оно лишнее. Однако встречаются исключения (см. рис. 53, указатель 3). В данном случае Вид В хотя размеров и не содержит, но необходим для того, чтобы показать, что нижний уступ фланца прямой, а не по дуге окружности, подобно верхнему. [c.81]

Тонкие лопатки, изогнутые по дуге окружности, также достаточно эффективны с точки зрения распределения скоростей, что видно из сравнения рис. 1.42, а и е, хотя коэффициент сопротивления колена с такими лопатками заметно выше коэффициента сопротивления колена с профилированными лопатками. Нормальное число как профилированных, так и тонких (6,,. = 90э-95°) лопаток в колене с поворотом на 90° (см. [c.45]

Осесимметричны.пи, или просто симметричными, оболочками называются такие, срединная поверхность которых представляет собой поверхность вращения. Будем полагать в дальнейшем, что нагрузка, действующая на такую оболочку, также обладает свойствами осевой симметрии. Для таких оболочек задача расчета значительно упрощается. Получается это потому, что все внутренние силы для такой оболочки по дуге круга не изменяются и зависят только от текущего радиуса или длины дуги, измеренной вдоль образующей тела вращения. Для несимметричных оболочек распределение напряжений определять значительно сложнее. [c.292]

Основное понятие термодинамики — понятие температуры, которая характеризует значение энергии и ее распределение между частицами вещества. В разреженной или в горячей плазме электронная Те й ионная Ti температуры не равны между собой (рис. 2.16), но с увеличением давления газа их значение и распределение по сечению столба дуги становятся почти одинаковыми (рис. 2.17). Ионная температура близка к температуре газа Ti T . [c.49]

При необходимости учесть распределенность теплоты, например, от сварочной дуги, по глубине металла можно принять нормальный закон распределения по аналогии с формулой (5.33). В общем случае использования различных сварочных источников теплоты вопрос о распределенности теплового потока по толщине металла должен решаться каждый раз конкретно в зависимости от свойств самого источника и его взаимодействия со свариваемым металлом. В первом приближении о характере распределения вводимой энергии можно судить по форме проплавления. На рис. 5.14, а. б. в показаны формы провара в электрошлако-вых сварных соединениях в зависимости от расположения и характера перемещения сварочных проволок в зазоре. Случай [c.156]

Величину равнодействующей силы распределенных по арке радиальных сил определяем как произведение длины хорды ВО, стягивающей дугу ВО, на интенсивность нагрузки на единицу длины, т. е. [c.58]

Если распределенные по арке силы параллельны, то величина их равнодействующей силы рав[га произведению интенсивности д на длину дуги, а линия действия равнодействующей силы параллельна заданным силам и проходит через центр тяжести того участка арки, по которому распределены силы. [c.58]

Соприкосновение среднего сечения колеса е неподвижной плоскостью из-за деформации колеса н плоскости происходит по некоторой ЛИНИН ВО. По этой линии на колесо действуют распределенные силы реакции (рис. 73). Если привести распределенные силы к точке А, то в этой точке получим главный вектор 7 этих распределенных сил с составляющими N (нормальная реакция) и В (сила трения скольжения), а также пару сил с моментом М (рис. 74). При симметричном распределении сил по дуге ВО относительно точки А момент М пары сил равен нулю. В этом случае нет активных сил, стремящихся катить каток в каком-либо направлении. [c.70]

В подобных случаях целесообразно рассматривать блок вместе с при-. сгающим к нему отрезком нити как одно тело. Тогда заранее неизвестные Езаимные давления нити и блока, распределенные по дуге с1е, образуют си- [c.44]

Нагрузку д, равномерно распределенную по дуге окружности радиусом К с центральным углом 2а, заменим ее равнодействующей Q = д-2Л8ша, направленной по биссектрисе центрального угла ([19], 21). [c.61]

Рассмотрим электронную орбиту, входящую в скин-слой металла (рис, 8.3). Длина дуги АВ будет порядка г,ф или (г,б) /. Если полный ток, текущий через скии-слой, есть /, то плотность тока будет / У/б. Электрон движется по орбите, и поэтому компонента его скорости вдоль поверхности в любой точке С есть у созб -компонента полного тока будет пропорциональна J созЭ. Этот ток будет распределен по дуге А В той же длины, что и раньше. Но эта дуга повернулась и теперь ее проекция [c.134]

Однако впервые, если не считать частного случая [173], такая задача была поставлена и решена И. Я. Штаерманом [258]. Воспользовавшись известным решением о сжатии цилиндра двумя диаметрально противоположными силами [234] и решением аналогичной задачи для внешности кругового отверстия в упругой среде, он применил принцип суперпозиции и нашел радиальиые перемещения, создаваемые распределенной по дуге и нагрузкой р(-0 ). Поскольку сумма этих перемещений легко находится из геометрии соприкасающихся тел, И. Я- Штаерман получил для p f ) интегральное уравнение Фредгольма второго рода и показал, что оно может быть сведено к интегродифференциальному уравнению типа Прандтля [71]. [c.139]

Когда дуга контакта стягивает угол 2а, который не является малым, выражение (5.24) существенно отличается от герцевского приближения, определенного уравнением (4.37). Теперь требуется найти распределение нормальных давлений (пренебрегая трением), которое, будучи распределенным по дуге с углом 2а, вызывает перемещения точек поверхностей вала и отверстия, удовлетворяющие уравнению (5.24) в интервале —а <. С Ф С а. Эта задача детально исследовалась Перссоном [294] с использованием функции напряжений для кругового диска и круглого отверстия в неограниченной плоскости с целью определения полей напряжений при нх контакте. [c.136]

Распределение скорости в колене можно улучшить не только скругле-нием или срезом кромок поворота, по и установкой направляющих лопаток, которым часто отдают предпочтение, так как в результате их применения сокращаются размеры установки. В этом случае можно регулировать распределение скоростей по сечению. Направляющие лопатки могут быть следующих типов профилированные (рис. 1.41, а) тонкие, изогнутые по дуге окружности (рис. 1.41, б и в) тонкие концентрические (рис. 1.41, г]. [c.42]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...