Разрежение донное

Опытами установлено, что при обтекании различных препятствий с достаточно большими скоростями поток жидкости отрывается от препятствия, образуя в большинстве практически важных случаев турбулентный след. Давление в следе значительно меньше, чем в свободном потоке, причем вдоль поверхности отрыва давление неизменно. Степень разрежения в следе принято характеризовать коэффициентом донного разрежения [c.222]

Коэффициент донного разрежения для дисков [c.222]

Если фюзеляж или корпус снаряда имеет в хвостовой части срез (рис. 2.16), то отрыв пограничного слоя создает за срезом вихревую зону. Разрежение в этой зоне, которое при больших сверхзвуковых скоростях близко к вакууму, действуя на срез, создает донное сопротивление. По своей природе оно является частично вихревым, а частично волновым, так как наряду с вихрями образуются н хвостовые скачки уплотнения, показанные на рисунке. [c.60]

Физические явления в потоке вблизи донного среза, обусловленные вязкостью, следующие поток отрывается от задней кромки тела, в результате образуется отрывная зона Л И, и благодаря существованию этой зоны статическое давление вдоль АВ приблизительно постоянно. Донное давление ниже статического в точке 4, поэтому в этой точке возникает веер волн слабого разрежения. [c.27]

Неавтомодельные решения для течений разрежения оканчиваются особой точкой, в которой напряжение трения на теле и абсолютная величина градиента давления обращаются в бесконечность. Однако величина давления остается конечной и положительной, равной p . Вопрос об отборе решения в этом случае уточнен в работе [56], где показано, что при значениях донного давления рд [(л //) = 1] вопрос решается так же, как и для течений сжатия. В этой области значений Рд его изменение влияет на распределение давления по всей поверхности тела. Если Р1 > Рд > [2/(Т + 1)]< р1, то решение на основной части тела, т. е. при О < а // С 1, фиксировано и имеет ва конце особую точку. Это означает, что вблизи донного среза формируется область с большими локальными градиентами давления, в которой давление на теле меняется от до рд на расстояниях порядка толщины пограничного слоя /т. Изменение рд в указанных пределах влияет на течение только в локальной области. Дальнейшее уменьшение донного давления рд < [2/(у l)lv/(v- )p, уже не влияет на тече- [c.261]

Для дальнобойных артиллерийских снарядов донное давление на плоском днище длинного цилиндрического тела (рис. 112, а) является особенно важным. В этом случае коэффициент донного разрежения зависит главным образом от числа Маха, а также в некоторой степени от числа Рейнольдса, температуры поверхности и отношения длины тела к диаметру. [c.385]

В диапазоне 1,2<М<3,7 относительное донное разрежение как функция числа Маха удовлетворяет приближенному соотношению ) [c.385]

Однако донное разрежение также значительно зависит от числа Рейнольдса, и этот эффект, естественно, наиболее резко выражен при скругленных и конусообразных формах тел (например, на крыловом профиле) ). Часто считают, что донное разрежение слабо зависит от отношения длины снаряда к диаметру, если диаметр превосходит один или два калибра ), хотя это и не достоверно. [c.386]

Для получения численных значений оптимальной высоты донного торца проведем аналитическое исследование обтекания плоской кормовой части сверхзвуковым потоком. Предположим, что на линию вытеснения вдоль поверхности кормы действует постоянное давление Рк, определяемое поворотом набегающего потока в волне разрежения [c.490]

Аналогичная структура течения изучается в 3.2 для течений разрежения перед донным срезом, если донное давление на основной порядок по величине ниже давления на боковой поверхности обтекаемого тела. Однако в этом случае перепад давления не может быть больше, чем соответствующий некоторому условию запирания , изученному в 3.2. [c.19]

Численные расчеты проведены для течений около точки отрыва пограничного слоя, на пластине перед донным срезом, для течений сжатия и разрежения около угловых точек контура тела, а также мест взаимодействия пограничного слоя со слабыми ударными волнами. [c.21]

В заключение рассмотрим особенности течения вблизи донного среза за плоской пластинкой, которые могут возникать при достаточном низких значениях донного давления рд. В самом деле, для найденного семейства решений задачи на пластине через каждую точку плоскости переменных (р, ж) проходит или одна интегральная кривая, или ни одной, если эта точка лежит ниже кривой, проходящей через концы интегральных кривых, описывающих течения разрежения, где эти решения имеют особые точки /" = оо, dp/dx = —оо. (Для 7 = 1,4 эта кривая имеет вид р = [c.152]

Другой возможный случай замыкания области влияния соответствует резкому переходу к закритическому режиму на задней кромке крыла через течение разрежения, аналогичное рассмотренному в работе [Нейланд В.Я., 1972]. Однако из самого факта существования сечения запирания следует, что для подобия достаточно совпадения формы тела в переменных х, у (напомним, что при введении безразмерных координат использована длина тела , а для у — еще и параметр т = Кроме того, нужно совпадение а/г, 7, М т. При обтекании ступенек, обращенных по потоку и против потока, вместо а/т появляется параметр /г/г, если за ступенькой следует бесконечная горизонтальная полуплоскость или за обращенной назад ступенькой нет тела (донный срез). Если за ступенькой следует участок горизонтальной плоскости конечной длины, то к критериям подобия следует добавить параметр Ь/ , где Ь — длина хвостового участка. При обтекании вогнутого угла с задней стенкой бесконечной длины вместо а/т нужно использовать параметр в/т, где в — величина угла. Если задняя стенка обрывается, то за ней следует донный срез с очень малым донным давлением, то необходимо ввести еще параметр Ь/1, где Ь — длина задней стороны угла. [c.157]

Индекс О относится к параметрам невозмущенного набегающего потока. В заключение отметим еще раз, что если конус имеет конечные размеры, то полученное нами решение будет иметь место до первой встречи пучка волн разрежения, исходящих из точек окружности, являющейся контуром донного среза конуса. [c.391]

Описанные процессы силового, массообменного, акустического и теплового взаимодействий рабочего и окружающего газов, наблюдаемые в затопленных струях, имеют место и в свободных спутных струях (см. рис. 1.2, а). Если скорость спутного потока невелика, то процесс формирования струйного течения качественно не отличается от описанного выше При сверхзвуковых скоростях газов выравнивание статических давлений на кромке сопла, где струйный и спутный потоки встречаются впервые, сопровождается образованием исходящих от острой кромки сопла газодинамических разрывов — скачка уплотнения, центрированной волны разрежения или слабого разрыва. Определение типов исходящих в разные газы волн составляет задачу о распаде произвольного стационарного разрыва. Эта задача подробно рассматривается ниже в рамках моделей невязких газов. Решение ее существенно осложняется, если есть необходимость считать газы вязкими, а кромку сопла не острой. В этом случае в окрестности кромки сопла формируется тороидальная донная область с циркуляционным течением. Сильное силовое взаимодействие струйного и спутного газов происходит на некотором удалении от кромки и по характеру напоминает течение в ближнем сверхзвуковом следе за телом. В рамках модели невязкого газа возникающие в результате распада разрывы и исходящие с кромки сопла волны течения за ними разделяются поверхностью тангенциального разрыва. В реальных газах вдоль них, как и на границе затопленной струи (см. рис. 1.2), происходит смешение струйного и спутного газов. Криволинейность в общем случае тангенциального разрыва является причиной возникновения висячего скачка уплотнения внутри волны разрежения, если она образуется в результате распада произвольных разрывов. Поэтому при любых ситуациях в струе рабочего газа образуются бочки, связанные с выходом на границу отраженных от оси скачков уплотнения и их рефракцией на тангенциальном разрыве. В реальных газах эти скачки, изменяя свою форму в слое смешения, выходят в спутный поток, а в струе за ними формируется новая бочка. Как и в [c.20]

В донной (хвостовой) части ракеты образуется разрежение, которое создает дополнительное сопротивление (донное сопротивление) чем больше скорость полета, тем больше это разрежение, тем больше сопротивление. [c.28]

Схц — коэффициент донного сопротивления. При движении ракеты в донной ее части появляется пониженное давление— разрежение, которое создает дополнительное сопротивление движению ракеты. Оно учитывается введением коэффициента донного сопротивления [c.46]

Схема течения для закрытого выреза представлена на фиг. 5, в. На переднем участке выреза имеется типичная для обтекания обратного уступа картина течения. Приближающийся к донному срезу пограничный слой отрывается в угловой точке, образуя циркуляционную зону, одновременно во внешнем невязком потоке возникает течение расширения. Задняя стенка выреза в этом случае представляет собой выступ, обтекание которого сопровождается вторичным отрывом потока, часть газа попадает в циркуляционное течение и возвращается к передней стенке. В угловой точке свободный вязкий слой опять присоединяется к стенке, а во внешнем потоке реализуется расширение потока в волне разрежения. [c.129]

Сопоставление расчетных и экспериментальных данных по коэффициенту давления с,, на поверхности цилиндра проведено на фиг. 4. При числе =1.1 распределение Гр, согласно расчету, в целом хорошо согласуется с экспериментальными результатами, но в то же время есть некоторые различия. Расчетная зависимость почти до точки отрыва совпадает с данными [16], указывая на несколько более ранний отрыв и меньшее разрежение в донной области по сравнению с экспериментом, В то же время экспериментальные данные I при 0 > 50° вплоть до точки отрыва располагаются ниже расчетной зависимости и данных [16]. Это расхождение результатов объясняется, по-видимому, влиянием пространственных эффектов в условиях эксперимента /. В донной области расчет хорошо согласуется с данными /. [c.143]

Поскольку вся область течения на выходе из решетки покрыта сеткой волн сжатия и разрежения, исходящих от лопаток, донное давление за выходными кромками все время остается постоянным и не зависит от дросселирования потока за решеткой, т. е. от изменения режима течения. [c.186]

При малых числах Рейнольдса и полностью ламинарном течении местное значение донного давления изменяется вдоль радиуса донного среза по параболическому закону, причем в центре оно в четыре раза больше, чем на периферии цилиндра. Поэтому вместо местного значения донного давления на фиг. 14 представлен осредненный по площади коэффициент рв/р >- Интервал чисел Маха в испытаниях Каванау составлял от 2 до 4. При таких скоростях потока малые числа Рейнольдса соответствуют области разреженного газа на большой высоте. Если воспользоваться характеристикой областей течения, предложенной Цзяном [17], [c.22]

Донное разрежение. В турбулентном течении давление в следе меньше, чем давление в свободном потоке pf на значительную часть динамического напора (несжимаемой жидкости) V2pi , где и — скорость свободного потока. Как уже отмечалось в гл. II, п. 2, по этой причине действительные линии тока свободного течения располагаются внутри линий тока, предсказываемых теорией идеальной жидкости [7]. Мы обобщим теперь некоторые эмпирические факты о понижении давления в следе. [c.384]

В 2.2 изучено второе семейство решений для обычного свободного взаимо действия, но для течений разрежения. Это позволяет построить течение разрежения перед угловой точкой контура тела, обтекаемого сверхзвуковым потоком при небольших значениях угла поворота или дальнюю асимптотику затухания возмущений, если угол поворота большой. Эти же решения описывают течения около донного среза при соответствующих значениях донного давления. [c.18]

Пусть для простоты передняя часть тела представляет собой плоскую пластинку или клин в равномерном сверхзвуковом потоке. Для осесимметричного течения около кругового конуса следует предполагать, что радиус дна значительно больше характерного размера возмущенной области и что применимо преобразование Степанова-Манглера. Предположим в начале, что донное давление меньше давления на боковой поверхности тела на 0(1). Разрежение по дозвуковым струйкам тока распространяется вверх по потоку. Сечение дозвуковых струек тока уменьшается при разгоне. Это приводит к отклонению сверхзвуковой части течения в сторону стенки и образованию волн разрежения. Согласно теории невязких сверхзвуковых течений при Ар 0(1) во внешнем сверхзвуковом потоке (область 1 на рис. 3.6) у/и) 0(1). Толщина [c.83]

Если (15/йр < О, то при увеличении давления сужение сверхзвуковых струек тока бывшего пограничного слоя перекрывает расширение дозвуковой части течения и в целом 5 уменьшается. Таким образом, если ё5/ёр < О, а донное давление больше, чем р, найденное из решения на основной части тела при х = 1, тогда необходимо предположить, что в локально невязкой области др/дх др/ду. В противном случае около внешней границы пограничного слоя исходные возмущения давления индуцировали бы разрежение. Наличие др/ду др/дх снимает этот парадокс, так как возмущения Ар во внешних частях пограничного слоя будут меньше, чем на стенке, и при Ар > О в целом А<5 остается положительным. Но из условия равенства продольных и поперечных перепадов давеления следует, что длина возмущенной области имеет такой же порядок, как ее толщина. Таким образом, жз 5/йр < О следует Ах (5, др/дх др/ду. С физической точки зрения такой результат понятен, так как исходные возмущения передаются вверх по течению по дозвуковой части пограничного слоя, а затем сносятся вдоль характеристик по сверхзвуковой части течения. Так как при М 1 наклон характеристик также порядка единицы, то для того, чтобы создать поперечный и продольный перепады давления одного порядка (причем так, чтобы перепады сверху были меньше по модулю, чем снизу), нужно, чтобы Ах Ау. [c.141]

Случай равномерного распределения сильного вдува с невязкой зоной 1 также изучен в работе [Матвеева Н.С., Нейланд В.Я., 1970] и здесь для краткости опущен. Полезно, однако, привести два результата. На по лубе сконечном теле автомодельное решение для равномерного вдува является вырожденным. Так как скорость вдува при этом должна исчезать. Область вдува превращается в область покоя с формой клина. Это решение не имеет физического смысла, так как отброшенные вязкие члены уравнений Навье-Стокса становятся главными. Для тела конечной длины не автомодельные решения существуют, так как наличие донного разрежения индуцирует нужный градиент давления. Форма контактной поверхности вблизи носка близка к прямой [c.165]

Аналогичная картина течения имеет место при нерасчетных режимах и для кольцевых сопел типа в на рис. 4.20, которые иногда называют тарельчатыми соплами. Если донная область не замкнута, давление рд в ней составляет 60—90 % от величины атмосферного давления. Донное давление передается вдоль характеристик на контур сопла, возникает чередуюш,аяся система волн разрежения I сжатия, что приводит к немонотонному изменению давления вдол1 контура [33]. [c.180]

Смотреть страницы где упоминается термин Разрежение донное : [c.459] [c.29] [c.26] [c.431] [c.222] [c.18] [c.14] [c.510] [c.98] [c.23] [c.23] [c.62] [c.251] [c.457] [c.385] [c.398] [c.90] [c.553] [c.74] [c.180] [c.181] [c.35] [c.44]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...