Коэффициент стесненности частиц

Пс - коэффициент стесненности потока частиц материала, б/р [c.11]

В общем случае на величину коэффициента помимо режима обтекания оказывают влияние стесненность движения частицы и ее вращение относительно центра тяжести. Влияние близости стенок трубы или отдельных частиц на характер обтекания и силу сопротивления учитывается поправочным коэффициентом Е. Коэффициент сопротивления частицы, движущейся в стесненных условиях, определяется через коэффициент сопротивления шара, движущегося при той же относительной скорости в безграничной среде [c.60]

Примеры. 1. Определить скорость стесненного падения частиц кварца класса —0,1 +0,08 мм (с(ср = 0,09 мм) в воде при температуре 20 °С при значении коэффициента разрыхления т = 0,75. Коэффициент сферичности частиц кварца со = 0,71 (см. табл. П1.4). [c.158]

Интересно отметить, что только корреляция (3.103) (комплекс s—D)Jd) указывает на возможность усиления влияния степени стесненности слоя трубным пучком с ростом диаметра псевдоожиженных частиц. По данным, приведенным в [116], можно видеть, что если при псевдоожижении слоя песка с частицами 0,250 мм коэффициенты теплообмена для пучков горизонтальных труб, расположенных в коридорном и шахматном порядке, с шагом, большим 2, практически не отличались от коэффициентов для одиночной трубы (разница не превышала 5%), то при псевдоожижении частиц со средним диаметром 0,660 мм соответствующая разница достигала 8%. Это свидетельствует о том, что с ростом диаметра частиц псевдоожиженного слоя влияние шага труб в пучке на теплообмен должно увеличиваться. [c.119]

Зависимость коэффициента сопротивления и взвешивающей скорости от стесненности движения частиц [c.57]

Однако наряду с физическими причинами снижения От в стесненных условиях следует учесть и методические причины. В силу того, что повышение концентрации способствует появлению плохо омываемых частиц либо элементов поверхности каждой частицы и создает превышение среднелогарифмического расчетного напора над истинным температурным напором, определяемые коэффициенты теплообмена становятся кажущимися, а их обобщение затруднительным. [c.171]

Выражение (10.10) дает в общем виде решение задачи о скорости стесненного осаждения частиц в жидкости. Оно описывает зависимость между скоростью стесненного осаждения и концентрацией частиц в слое и показывает, что скорость стесненного осаждения зависит также от гидродинамических характеристик частиц скорости и, числа Res, и коэффициента сопротивления при свободном осаждении. Параметр е, входящий в уравнение (10.10), согласно экспериментам также зависит от гидродинамических характеристик частиц. Тогда уравнение (10.10) можно записать в виде [c.195]

Упрочнение трехмерными частицами может привести к получению материалов с изотропными свойствами, так как материал симметрично распределен по трем ортогональным плоскостям. Однако композиционный материал, упрочненный частицами, не является гомогенным и свойства его чувствительны не только к свойствам компонентов, но и к свойствам поверхностей разделов и геометрии распределения. Прочность композиционных материалов, упрочненных частицами, обычно зависит от диаметра частиц, расстояния между ними и объемной доли упрочняющей фазы. Свойства матрицы, включая коэффициент деформационного упрочнения, который повышает эффективность стеснения пластической деформации упрочнителем, также важны. [c.19]

Формула (3.1.1) справедлива при стесненном осаждении шарообразных частиц одинакового размера. При осаждении частиц иной формы полученное значение w следует умножить на поправочный коэффициент формы [c.216]

Стесненность осаждения частиц следует учитывать при объемной доле твердой фазы в разделяемых суспензиях более 2...5 %. Без учета стесненности коэффициент сопротивления q и скорость свободного осаждения частиц Wq можно определять по данным табл. 3.1.8 [54] по числу Рейнольдса Re. [c.216]

Так, например, выведенная В. А. Успенским [72] формула для определения этого коэффициента на основании опытного изучения скорости витания шарообразных частиц в стесненных [c.58]

Расчет коэффициентов массо- и теплообмена при умеренных и больших числах Рейнольдса связан с трудностями, возникающими при описании стесненных течений с учетом сил инерции при Ре 3> 1. Важно отметить, однако, что поле течения в концентрированных дисперсных системах более слабо зависит от числа Рейнольдса, чем в случае одиночных частиц. Папример, процесс возникновения за частицами областей с замкнутой циркуляцией жидкости, которые влияют на массо- и теплоперенос, весьма затягивается и завершается при значениях Ке в несколько десятков или даже сотен. Указанное сглаживание возмущений в потоке при достаточно больших концентрациях дисперсной фазы позволяет по соответствующим данным в стоксовом режиме приближенно оценивать процесс массо- и теплопереноса в области более высоких значений Ке. [c.211]

Как видно из графиков рис.2.17, построенных в соответствии с полученными результатами, стесненность при малых начальных скоростях потока играет заметную роль лишь в области разгона потока при к < 0,1. Кроме того, в области к < 0,5, где пренебрежимо мало влияние сопротивления среды на скорость частиц, распределение давления может быть достаточно точно описано простым соотношением (135). При этом удается исследовать влияние стесненности и в области больших объемных концентраций. Действительно, при условии (134) нет необходимости в замене поправочного коэффициента П.В. Ляш,енко полиномом, так как уравнение (даже при [c.84]

A. . Семенова [83], изучавшего теплообмен между падающими стальными шариками d = 10,5 мм и воздухом в вертикальном желобе сечением 0,14 х 0,14 м. Однако в количественном отношении теплообмен в наклонных желобах существенно отличается от потоков свободной газовзвеси и теплообмена в вертикальном желобе. Здесь практически каждая частица участвует в теплообмене, и интенсивность его намного выше, чем при движении частиц в наклонном желобе, когда большая их часть движется у днища в стесненных условиях. Поэтому в нашем случае мы можем говорить об условном (кажущемся) коэффициенте теплообмена. [c.130]

При этом имеется в виду, что коэффициент / в формуле (19) учитывает не только режим обтекания частиц, но и их взаимное влияние (стесненность). [c.156]

Предложен [10] метод расчета результатов классификации в механическом классификаторе, в котором учитывается движение частиц в горизонтальном направлении во всей толще потока, их взаимное влияние на скорость стесненного падения и перемешивающее действие транспортирующего механизма. При расчете определяется количество частиц, выпадающих из объема пульпы, перемещающегося от места загрузки питания к сливному порогу, с учетом изменения в нем коэффициента разрыхления вследствие выпадения частиц. [c.163]

В реальных взвесенесущих потоках необходимо вводить поправку в эти формулы для учета влияния стенок тр/б и соседних частиц на скорость витания и коэффициент сопротивления i астиц (так называемый коэффициент стеснения ст). В результате имеем [c.278]

Сопоставление известных расчетных результатов для Е = = =/(1—Р) проведено на рис. 2-9 (кривые 1—8). Там же нанесена зависимость (г от Р (линии 9—12) для разных коэффициентов скольжения фаз ф Ит/у, которая позволяет оценить роль расходной концентрации ц при рт/р 2 000. Ранее было показано, что для разных взаимонаправлений компонентов газовзвеси влияние на различно [Л. 71]. Рассматривая рис. 2-9, отметим, что стесненность движения массы частиц более всего сказывается в ламинарной области и менее в турбулентной. Указанное отличие проявляется тем резче, чем больше объемная концентрация частиц, что объясняется самой природой стесненного движения газовзвеси. Заштрихованная область переходных режимов хорошо усредняется линией I, построенной по формуле (2-19) с показателем степени, равным 3. Эту простую зависимость можно рекомендовать для практических расчетов поправочного коэффициента в рассматриваемой области газовзвеси, где Р<3% и соответственно )г< гкр 45. При этом разбежка величины Ер, определенная по различным данным, будет менее 7%. В ламинарной области расхождение линий, построенных по данным Гупало и Минца, закономерно, так как линия 4 построена для шаров, а линия 8—по опытным данным для частиц неправильной формы. [c.59]

Влияние геометрического симплекса сеток doldi немонотонно. Эта величина характеризует стесненность прохода частиц через отверстия сеток и загроможден-ность этих отверстий для прохода воздуха. Первый фактор увеличивает механическое торможение, второй создает условия для неравномерного распределения воздуха по сечению камеры, уменьшая Мт. Согласно [Л. 332] при 1,87<й о/с т< 10,2 коэффициент торможения уменьшается при 10,2<й о/й т< 12,25 увеличивается. [c.93]

В настоящее время по шрежнему отсутствуют единые представления о теплообмене между газовым и твердым компонентами потока газовзвеси. Имеющиеся расчетные формулы для определения коэффициентов теплоотдачи дают результаты, отличающиеся друг от друга в несколько раз (рис. 5-1). Формулируются прямо противоположные положения о возможности распространения данных, полученных для закрепленных щарш, на движущиеся частицы о влиянии формы частиц о роли их вращения и стесненности движения о влиянии концентрации и лр, [Л. 50, 57, 71, 98, 172, 203, 307]. Подобное положение по существу дезориентирует расчетную практику. [c.140]

Указанные выше границы влияния стесненности движения зависят от соотношения /вн//н. Так, например, данные [Л. 345], полученные в медной трубке, указывают на падение скорости в пристенном слое на 15— 207о данные Л. 30], полученные в стальных трубах,— на 40—60%, а данные, полученные нами и в [Л. 341] в стеклянной трубке, — на 5%. Везде использовался один материал — кварцевый песок, а диапазон изменения скорости был одинаков. Значительная разница в результатах не случайна и вызвана изменением соотношения между коэффициентами и внешнего и внутреннего трения сыпучей среды. В пределе, когда коэффициент внешнего трения f оказывается заметно меньше коэффициента внутреннего трения движущихся частиц [вн, пристенный слой почти исчезает (стеклянная трубка), так как плоскость сдвига опускающегося слоя совпадает со стенкой канала. Следовательно, границы влияния А/йт могут существенно меняться при изменении состояния стенок и поэтому рассматриваются автором как новый метод воздействия на процесс теплообмена с движущимся слоем. [c.295]

Здесь сомножители ф/, аГ и величина Доэзи определяемая скоростями порядка (см. (3.6.18)), учитывают стесненность обтекания или присутствие соседних частиц в выражениях соответственно для силы и момента, действующих на одну частицу (см. ниже 8). Отметим, что поправочный коэффициент в выражении Д.ЯЯ силы трения /д, которая в ползущем приближении называется силой Стокса, может быть существенным. Например, при 2 0,05 он равен 2,24. [c.160]

Основные закономерности стесненного осаждения были установлены Д. М. Минцем, Е. Ф. Кургаевым и др. Физическая сущность процесса заключается в изменении гидродинамических условий обтекания частиц жидкостью при увеличении их концентрации. Вследствие взаимной близости частиц свободное обтекание, имеющее место при осаждении индивидуальной частицы в безграничном объеме жидкости при весьма малой концентрации частиц, трансформируется в особый род движения через своеобразную пористую среду, которой является концентрированная масса осаждающихся частиц или взвешенный в восходящем потоке их слой. По Д. М. Минцу, движение воды через взвешенные в потоке слои частиц рассматриваются как движение через пористую зернистую среду, закономерности которого устанавливаются в виде функциональной зависимости между безразмерными числами коэффициентом сопротивления и числом Рейнольдса Re, определяемыми из выражений [c.193]

Фактически, если выполняется первое условие, то эффект закрытия трещины можно связать со схватыванием (микросварка в твердом состоянии) ювенильных поверхностей на мйкровыступах, которое затем переходит на другие микрообласти после разрушения первичных очагов схватывания в цикле растяжения. В результате от цикла к циклу при разрушении все новых и новых микроочагов схватывания формируются продукты фреттинга в виде оксидов или частиц при разрыве областей схватывания и многократном их сближении. Как установлено [63], реализация того или иного механизма закрытия трещины зависит от степени стеснения пластической деформации на фронте трещины, т. е. превалирующее влияние того или иного механизма закрытия трещины зависит от напряженно-деформированного состояния-вдоль фронта трещины при максимальном стеснении преимущественно развиваются процессы оксидо-образования, а при минимальном — пластическое закрытие трещины. Поскольку с увеличением размера образца различие в напряженно-деформированном состоянии центральных и приповерхностных слоев возрастает, изменяется и вклад того или иного механизма закрытия трещины в изменение коэффициента интенсивности напряжения. Повышение жесткости напряженного состояния с ростом толщины образца должно увеличивать вклад механизма оксидо-образования с увеличением толщины и уменьшать вклад пластического закрытия [63]. Такой характер влияния степени стеснения пластической деформации на вклад первого механизма согласуется с экспериментальными дан- [c.77]

Здесь О О — объем частицы, п — среднее число частиц в единице объема, ТУ — средняя относительная скорость движения газа и частиц, V — потенциальная энергия взаимодействия частиц между собой и с внешними силовыми полями, и — средняя для рассматриваемого объема скорость движения газа, Ф — функция, учитывающая изменения коэффициента сопротивления отдельной частицы при налнчпи других, т. е. в условиях стесненного обтекания, О — матрица коэффициентов в пространстве скоростей системы частиц. Функция распределения в фазовом пространстве нормирована обычно fs t,r V)drdV = l, Используя аналог цепочек функций распределения Боголюбова и интегрируя полученное уравнение по координатам и скоростям всех частиц, кроме одной, находим уравненпе для одночастичпой функции распределения / вида [c.45]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...