Сепарация пара центробежная

Процесс сепарации пара зависит от соотношения удельных весов пара и воды при давлении 11 МПа Уп/ув=1/11, а при 15,5 МПа уп/7в=1/6. Особенно сильно увеличение уп/ув сказывается на количестве пузырей пара, увлекаемых в опускные трубы и нарушающих нормальную циркуляцию воды. В качестве основного сепарационного устройства в барабанах устанавливают циклоны, в которых за счет высоких скоростей входа пароводяной смеси создаются центробежные силы, при которых происходит более эффективное отделение воды от пара с выходом в водяной объем потока воды, практически не содержащего паровых пузырей. [c.94]

В кипящих реакторах корпусного и канального типов применяются следующие типы сепарации влаги гравитационная сепарация влаги в корпусе реактора и сепарация влаги в корпусе реактора с помощью центробежных сепараторов в подъемном и опускном движениях пароводяного потока. Конструкция и принцип работы сепарационных систем зависят от типа реактора и принятого способа генерации и сепарации пара. [c.318]

Вертикальные ПГ выполняются с принудительной сепарацией пара в центробежных сепараторах-циклонах с осевым или радиальным подводом пароводяной смеси. [c.219]

Центробежный сепаратор циклонного типа, в котором происходит интенсивное закручивание потока влажного нара, показан на схеме рис. 12.10, е. Циклонные сепараторы обеспечивают эффективное отделение капель влаги за счет действия на них центробежных сил, отбрасывающих капли к стенке циклона, где они задерживаются на пленке воды, стекающей на зеркало испарения. Циклонные сепараторы выполняются внутрибарабанными при концентрированном подводе пароводяной смеси с большой скоростью в водяной объем барабана, а также выносными, в том числе для сепарации пара из второй и третьей ступеней испарения. [c.288]

Работа всех или большинства ступеней в области влажного пара. В целях уменьшения потерь от влажности применяют различные методы сепарации. Наиболее широко используется периферийная сепарация, когда капли влаги, находящиеся в закрученном потоке или на поверхности рабочих лопаток, центробежной силой отбрасываются к периферии и по специальным канавкам отводятся из турбины. [c.156]

Исследования центробежной сепарации вторичных паров при упаривании растворов показали, что унос капель жидкости паром из циклонного сепаратора характеризуется тремя гидродинамическими режимами (рис. 5.2) [95]. Первый режим соответствует условиям ламинарного осаждения капель (применим закон Стокса), второй режим — переходный, третий режим-соответствует условиям устойчивого турбулентного движения. [c.142]

В связи с этим авторы попытались сформулировать и доказать основные положения гидравлики вращающихся цилиндрических потоков, показать их применимость и необходимость использования в работах по центробежной интенсификации теплообмена и сепарации. При этом рассматривались именно те вопросы гидравлики вращающихся цилиндрических потоков, которые необходимо иметь в виду при организации течения в длинных трубах и каналах, так как именно такие потоки могут иметь место в твэлах и центробежных сепараторах пара. [c.12]

Водоотделитель на паропроводе свежего пара перед турбиной ставят для сепарации воды, попавшей в паропровод вместе с паром из котлов (при бросках воды из котлов), а также конденсата, образовавшегося при чрезмерном охлаждении пара, застоявшегося в трубах. Вода из водоотделителя удаляется через дренаж (фиг. 167,г). Сепарация воды происходит в водоотделителе под действием центробежной силы, появляющейся при резком повороте паровой струи внутри водоотделителя ударяясь о стенки или перегородки внутри водоотделителя, капли воды стекают в нижнюю часть водоотделителя, откуда выводятся конденсационным горшком (водоотвод-чиком). [c.266]

В центробежном сепараторе сепарация влаги происходит в основном под действием радиального ускорения, возникающего благодаря тангенциальному вводу влажного пара и винтовой лопасти. [c.183]

Стремление к уменьшению габаритов испарителей вынуждает сокращать их паровое пространство до таких размеров, при которых естественная сепарация оказывается недостаточной для достижения требуемой чистоты пара. Все современные конструкции испарителей имеют в своем составе дополнительные сепарационные устройства, предназначенные для отделения транспортируемой влаги. В этих устройствах используются один или два из следующих принципов сепарации центробежного, диффузионного, промывки пара. Каждый из методов, основанный на этих принципах, имеет свои достоинства и свою область наиболее эффективного применения. Ограничиваться только одним методом сепарации в большинстве случаев нельзя, так как потоком пара транспортируются капли разной величины (диаметром от 2—3 мк до 0,1 0,2 мм). Каждый метод эффективен лишь в сравнительно узком диапазоне размеров капель. [c.183]

Во всех газотрубных котлах для уменьшения выноса с паром влаги в кипятильных барабанах применяют сепарационные устройства разных конструкций. В этих котлах используют главным образом механические способы сепарации, основанные на следующих принципах действии силы тяжести, под влиянием которой капельки воды выпадают из потока пара силе контактного взаимодействия, т.е. прилипании капелек воды к поверхности сепаратора центробежном эффекте, в результате которого при движении влажного пара по кривой траектории капельки жидкости отбрасываются к периферии - к стенкам сепаратора и стекают вниз. [c.137]

Центробежная сепарация паро(газо) жидкостных систем отличается высокой эффективностью и широко применяется в/ тепло-н массообменной аппаратуре. / [c.142]

В работах по центробежной сепарации пара и по центробежной интенсификации теплообмена исследованы шнековые завихрителя. Предполагая, что после шнековых завихрителей устанавливается квазитвердое вращение, т. е. [c.32]

Центробежные сепараторы пара, или так называемые циклоны, как элементы внутрибарабанной сепарации пара были у нас впервые применены работниками ОРГРЭС. Установка этих циклонов облегчила задачу организации ступенчатого испарения и позволила значительно повысить солесодержание котловой воды. Данные зарубежной практики также подтверждают эффективность указанных внутрибарабанных циклонов, позволяющих даже в котлах высокого давления обеспечить а) некоторое уменьшение диаметра барабана в связи с лучшим, более организованным использованием его парового объема б) возможность работы на котловой воде с высокой концентрацией солей без заметного ухудшения качества пара в) допустимость больших колебаний уровня воды в барабане без заметного изменения качества пара. Впервые исследования работы такого внутрибарабанного циклона проводились в Московском энергетическом институте. Несмотря на то, что эти исследования проводились при атмосферном давлении, результаты их позволяют все же сделать следующие выводы 1) небольшие по высоте внутриба-рабанные циклоны могут выдавать при отсутствии перегрузки достаточно сухой пар 2) значительное увеличение солесодержания и щелочности котловой воды не оказывает заметного влияния на влажность пара после циклона. Внутрибарабанные циклоны выполняются как с улиточным (рис. 3-5,й), так и с безулиточным вводом (рис. 3-5,6). Следует отметить, что этот последний тип циклона значительно проще в изготовлении при одной и тон же эффективности его работы. При проектировании внутрибарабанных циклонов следует высоту корпуса принимать максимально возможной, т. е. равной [c.62]

Рассматриваемая схема безбарабанного водотрубного котла с естественной циркуляцией имеет ряд отличий и преимуществ по сравнению с обычными барабанными котлами. В котле применяется несколько высокоэффективных центробежных сепараторов, обеспечивающих надежную сепарацию пара от воды. Все выносные циклоны соединены с помощью труб с системой горизонтальных коллекторов с целью обеспечения необходимого объема воды для предотвращения значительных колебаний уровня и бросков при неустановивщихся режимах работы котла. В котле применены верхние разделительные коллекторы экранов и котельных пучков, связанные системой нижних перепускных труб с водяными объемами циклонов, с целью снижения водосодержания пароводяной смеси, поступающей по отводящим трубам в паровой объем циклона. Одновременно с этим достигается возможность направления значительного количества циркулирующей воды непосредственно в водяной объем циклона. Это мероприятие, аналогичное применению рециркуляционных труб, при соответствующем развитии опускных труб позволяет значительно повысить скорость входа воды в экранные трубы. В соответствии с указанной схемой проектно-конструкторской конторой треста Центроэнергомонтаж был разработан проект безбарабанного котла с естественной циркуляцией производительностью 7 т/ч на давление 25 ат (рис. 8-9) и несколько таких котлов в 1956 г. были построены и установлены на одном промыщленном предприятии. До настоящего времени все эти котлы находятся в успеш- [c.230]

Для ослабления капельного уноса применяют сепарацию пара, а также паропромывку. Сепарация заключается в установке на пути насыщенного пара различных жалюзи, перегородок, центробежных устройств и т. п. Проходя через эти приспособления, пар многократно меняет направление движения, причем более инерционные капельки котловой воды прилипают к поверхностям этих перегородок и удаляются из пара. Паропромывочные приспособления основаны на пропуске (барботаже) пара через слой питательной воды или конденсата пара. Этим пар также освобождается от многих примесей, причем как растворенных в паре, так и механически им увлеченных. Оригинальный способ получения более чистого пара был предложен Э. И. Роммом, а затем совместно с В. Н. Ноевым конструктивно детально разработан и реализован на многих отечественных котлах. [c.168]

Сепарация пара происходит под действием центробежнь[х сил, создаваемых тангенциальной подачей пароводяной смеси в циклон, вторая ступень сепарации — гравитационная, осадительная. Кризис процесса сепарации, характеризующийся резким увеличением влажности на выходе из циклона, наступает при значениях осевой скорости пара в цилиндрической части м/с, выше , 14А [см. формулу (1.127)]. Поэтому важно обеспечить равномерное распределение потока по сечению циклона. Это достигается установкой в верхней части циклона специальных пароотводящих устройств колпаков или жалюзийных крыщек, последние применяют в отсутствие паропромывочно- [c.102]

Для предварительной сепарации пара используются также блоки центробежных сепараторов, состоящие из модулей (см. рис. 3.91). Разработаны варианты сепаратора для опускного, подъемного и горизонтального потоков пара. Модульньге центробежные сепараторы могут устанавливаться и на линии подвода греющего пара из отбора турбины к первой ступени пароперегревателя. Такой сепаратор, предназначенный для ПТУ К-1000-6,0/25, име- [c.348]

Центробежная сепарация паро(газо)-жидкостных систем отличается высокой эффективностью и широко применяется в тепло-и массообменной аппаратуре. Механизм разделения паро(газо)жидкостных систем в поле центробежных сил представляет собой весьма сложный процесс, зависящий от ряда физических, конструктивных и эксплуатационных факторов. [c.262]

Более совершенными устройствами для сепарации пара следует считать циклоны, в которьих увлекаемые паром капельки воды центробежной силой движения потока пара, подводимого к циклону тангенциально, отжимаются к стенкам циклона и стекают по ним вниз. Такие циклоны могут устанавливаться как в барабане котла, так и вне его. В последнем случае их называют выносными циклонами и соединяют с барабаном котла по пару и воде. Для увеличения чистоты пара применяется его промывка питательной водой. Такая промывка за- [c.100]

В зависимости от массовых соотношений жидкости к газу (пару), т.е. в зависимости от конкретных технологических процессов, применяются и различные конструкции центробежных контактно-сепарационных элементов - с восходящим или нисходящим прямотоком, с узлом сепарации жидкости в закрученном потоке, с узлом распыления жидкости и т.д. при общем противотоке фаз в аппарате. На начальной стадии разработок и исследований применялись преимущественно контактно-сепа-рационные тарелки с предварительным контактом (распылом) жидкости на ситчатых тарелках с отбортованной кромкой отверстий, образующих каналы в виде сопел Вентури (рис. 10,1, а). Работа таких тарелок в режиме уноса существенно повышает производительность и эффективность аппарата. В результате бо.аьшая поверхность массообмена (за счет мелкодисперсного распыливания жидкости газом и большом объеме) обеспечивает возрастание интенсивности массопередачи, а усгановление над ситчатыми тарелками контактно-сепарационных тарелок, снабженных центробежными патрубками с тангенциальным вводом газа, обеспечивает требуемую степень сепарации от жидкости. [c.274]

Останавливаясь на истории возникновения выносных вертикальных сепараторов пара, следует отметить, что одновременно с применением внутрибарабанной центробежной сепарации еще в предвоенный период начали применяться вертвнальные выносные сепарато- [c.51]

Из приведенной формулы (3-2) видно, что а) высота сепаратора увеличивается с увеличением паровой нагрузки или осевой скорости пара ш,о б) с увеличением давления растет необходимая высота сепаратора Я в) высота Я изменяется обратно пропорционально квадрату тангенциальной скорости входа и г) при прочих равных условиях с увеличением диаметра сепаратора высота последнего увеличивается. Все это показывает, что эффективность улавливания влаги при данных диаметре и высоте сепаратора определяется тангенциальной скор,ость.ю входа и, с одной стороны, и осевой скоростью подъема пара wq, с другой. Указанное отношение этих скоростей /шо, определяемое сечениями входа и сепаратора, является характерной особенностью каждой конструкции сепаратора. На рис. 3-1 дана расчетная характеристика работы центробежного сепаратора при различных значениях отношений скоростей u/wq. Как видно из графика, эффективность работы сепаратора определенной высоты резко ухудшается с уменьшением отношения u/wq. Так, при высоте сепаратора Я=0,5 м уменьшение отношения u Wa с 20 до 2 приводит к тому, что при давлении 60 ат и осевой скорости ш = 0,8 м1сек минимальные размеры сепарируемых частиц влаги увеличиваются с 0,01 до 0,113 мм, т. е. диаметры сепарируемых частиц влаги возрастают более чем в 10 раз. Сепараторы с отношением ulwo<5 не обеспечивают отделение мелких частиц влаги и осуществляют лишь грубую сепарацию крупных частиц влаги. В случае необходимости отделения мелких частиц влаги сепараторы должны выполняться с отношением скоростей ц/шп= 10 20. Следует иметь в виду, что расположение вводов пароводяной смеси в сепараторы относительно уровня воды в них имеет решающее значение для получения пара необходимой чистоты. Наличие тангенциальных вводов в сепаратор вызывает при условии расположения мест подвода пароводяной смеси не- [c.57]

Пар, поступающий от ТЭЦ на производство, может загрязняться у потребителей различными примесями, в частности различными смазочными маслами и нефтепродуктами содержание этих примесей в паре может достигать 100—150 г/т и больще. Первичная очистка пара от масла организуется на предприятиях, где применяются механические маслоотделители различных конструкций, использующие те или иные способы сепарации капель масла из потока пара ( например, снижение скорости и изменение направления потока,, центробежную силу и др.). В механических маслоотделителях содержание масла снижается обычно до 30—50 г/т и только в наиболее благоприятных условиях до 10 г/т. [c.247]

Теоретический анализ вопроса влияния диаметра при сепарации влажного пара показывает, что для давного давления существует предельное значение диаметра центробежного сепаратора. [c.186]

Центробежный принцип сепарации при всех своих достоинствах имеет и существенный недостаток — невозможность отсе-парировать капли диаметром менее 50—70 мк. Между тем именно каплями таких размеров в значительной мере обусловлена влажность вторичного пара в глубоковакуумных испарителях. Из-за высоких скоростей подъема пара в этих испарителях (до 10—12 м1сек) происходит дробление крупных оседающих капель и унос их мелких осколков. Так, в утилизационных опреснителях Атлас удар фонтанирующих капель об отражатель (см. рис. 75) происходит со скоростью 13—14 м/сек, вследствие чего неизбежно их разрушение и захват паром образовавшихся при ударе мельчайших капель. [c.190]

Солесодержание пара может быть снижено не только центробежной или диффузионной сепарацией капель рассола из пара, но и путем его промывки водой пониженного солесодер-жания (в частности, дистиллятом). Если в процессе промывки влажность пара не изменяется, то его солесодержание уменьшается почти во столько же раз, во сколько раз солесодержание промывочной воды меньше солесодержания рассола. Это позволяет добиться весьма высокой чистоты пара, недостижимой в случае применения обычных сепараторов. Благодаря низкому солесодержанию промытого пара можно допускать его повышенную влажность, так что для отделения влаги от пара па выходе из промывочного устройства возможно применение простейших сепараторов. [c.193]

Для уменьшения скорости ввода без снижения центробежного ускорения диаметр циклонов был уменьшен с 300 до 200 мм. Это позволило принять скорость пара равной 4 м1сек. Ширина ввода составляла всего 10 мм, что также должно было способствовать улучшению сепарации в циклонах. [c.180]

Центробежный сепаратор для прямоточных парогенераторов выполняют в виде вертикального коллектора с двумя ступенями сепарации (рис. 10-12). Пароводяная смесь, тангенциально подведенная в первую ступень, проходя винтовую вставку, приобретает вращательное движение. Капельная вла га как более тяжелая вследствие центробеж ного эффекта отбрасывается на стенки кол лектора, стекает в кольцевую дренажную ка меру и удаляется, а пар проходит по цент ральной части во вторую ступень. Здесь пред варительно осушенный в первой ступени пар снова приобретает вращательное движение Дополнительно выделенная на стенках ка пельная влага стекает в следующую кольце вую дренажную камеру и также удаляется Осушенный пар направляют в следующую по верхность нагрева. Двухступенчатый сепара тор с винтовыми вставками усиливает эффект сепарации и позволяет повысить осевую скорость пара при высоком давлении до 10— 14 м1сек. [c.116]

В первой ступени применяются центробежные сепараторы (цшслонного типа), которые обеспечивают степень влажности пара у 10%. Предполагается, что захват пара с циркулирующей водой не превышает 0,3%. Первая ступень сепарации влаги устанавливается над активной зоной реактора на вертикальных стояках высотой до 1,9 м. На участке от верхней решетки активной зоны до входа в сепаратор находится смесительная камера. [c.324]

До настоящего времени накоплено мало экспериментального материала по исследованию неподвижных и вращающихся решеток на влажном паре. Отсутствуют надежные данные, характеризующие структуру потока двухфазной среды, механизм образования потерь энергии, а также изменение основных аэродинамических характеристик решеток в достаточно широком диапазоне режимных и геометрических параметров. Особый недостаток ощущается в опытных и теоретическях исследованиях дисперсности и скоростей жидкой фазы в решетках турбинных ступеней. Для расчета экономичности проточных частей турбин, эрозии лопаток и сепарации влаги необходимо знать траектории движения капель, их взаимодействие с неподвижными и вращающимися лопаткамц, долю влаги, остающуюся на поверхностях в виде пленок, характер двил ения этих пленок под воздействием парового потока, центробежных и кориолисовых сил. Естественно, что отсутствие пе речис-лениых данных не позволяет решать задачи выбора оптимальных профилей сопловых и рабочих решеток, работающих на влажном паре. Следовательно, накопление опытных материалов, полученных методами дифференцированного изучения физических особенностей процесса, представляет большой теоретический и практический интерес. [c.50]

Одной из важных задач проектирования ступеней турбин, работающих на влажном паре, является правильная и наиболее эффективная организация сепарации влаги при минимальных потерях энергии. Для этого необходимо создать надежную методику расчета. Если учесть сложность процессов, происходящих при движении двухфазной среды в турбинной ступени, то представляется целесообразным проанализировать результаты испытаний простейших моделей турбинных ступеней, рабочие лопатки которых выполнены в виде пластин. Эти исследования позволили установить влияние центробежных и кориолисо-вых сил, действующих на нлеику жидкости на поверхности лоиаток (при различных углах установки пластин (3), выявить влияние геометрического угла входа рабочих лопаток и относительного шага на эффективность сепарации и на этой основе определить экспериментальные коэффициенты для приближенных теоретических расчетов. [c.160]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...