Прокатка условие захвата

Рассмотрим условия захвата при пилигримовой про-катке. В отличие от продольной прокатки условия захвата определяются здесь интенсивностью изменения радиуса валка на рабочем участке, т. е. крутизной профиля гребня рабочей части валка. [c.127]

Действительно, при подходе заготовки к валкам в точках первичного контакта возникают, С одной стороны, радиально ориентированные активные Р и равные им реактивные (действующие на заготовку) R силы, а с другой — силы трения Т, касательные к поверхности валков в точках упомянутого контакта. Каждая из сил трения равна произведению нормальной активной силы Р на коэффициент трения /, т. е. Т = Pf = Rf. Рассмотрим проекции сил R и Т т продольное (горизонтальное) направление X и вертикальное — Z. При этом заметим, что силы выталкивают заготовку из рабочего пространства, а силы — втягивают в него (захватывают заготовку). Условием захвата заготовки валками и осуществления прокатки будет неравенство > Ру.. Но так как = Г os а = Rf os а, а Р = R sin а, то условием прокатки будет Rf os а > sin а. Разделив обе части неравенства на / os а, получим />tga, где а—угол захвата. [c.63]

Таким образом, условием захвата заготовки валками и осуществление процесса прокатки является превышение коэффициента трения над тангенсом угла захвата. Заметим, что обжимающими или кующими заготовку силами являются силы и R . [c.63]

Прокатка сортовой и листовой стали производится в несколько пропусков через валки. Распределение обжатий по пропускам производится с учетом усилия на валки, мощности главного электродвигателя, прочности деталей рабочей клети, условий захвата металла валками, пластичности металла. При прокатке литого металла обжатие в первых проходах принимают небольшим, так [c.301]

В процессе прокатки тем или иным способом постепенно повышают обжатие, а следовательно, и величину угла контакта. В определенный момент, когда резерв втягивающих сил трения уже исчерпан, возникает буксование валков по металлу. Коэффициент трения находят из условия захвата при установившемся процессе прокатки [c.85]

Возможность определения / из условия (197) впервые была указана в работах В. Е. Грум-Гржимайло, относящихся к началу XX в. (1909 г.) [111 ]. На практике первое определение / было сделано Т, Далем [112]. Оценка достоверности результатов метода сводится в основном к оценке точности условия захвата (197). Формулирование предельного условия захвата при установившемся процессе относится к числу сложных и не вполне решенных вопросов теории прокатки. Выражение (197) следует рассматривать только как формулу первого приближения. Следовательно, и величины f, найденные с помощью этой формулы, являются в той или иной мере приближенными. [c.86]

Влияние геометрических параметров очага деформации на / проявляется главным образом в присутствии технологической смазки. Если какой-либо геометрический параметр оказывает заметное влияние на формирование и несущую способность смазочного слоя на контактных поверхностях, то его изменение отражается на величине /. Так, с увеличением диаметра валков при постоянном обжатии уменьшается угол контакта, а следовательно, и угол смазочного клина на входе ц очаг деформации условия захвата смазки улучшаются. В результате f при прокатке на валках большого диаметра может быть ниже, чем на валках малого диаметра. [c.105]

Применение технологических смазок при горячей прокатке сортовой и листовой стали началось в конце 60-х годов. Смазка подается лишь в том случае, если не нарушаются условия захвата. Смазки для горячей прокатки должны обладать высокими адгезионными свойствами, обеспечивающими их минимальный смыв с поверхности валков при прокатке. [c.183]

Силы трения, возникающие между прокатываемым металлом и валками, оказывают большое влияние на процесс прокатки. При захвате полосы силы трения играют положительную роль, так как без них был бы невозможен захват. Но с увеличением сил трения увеличивается давление металла на валки, повышается расход энергии на прокатку. В тех случаях, когда производительность стана ограничена условиями захвата, стремятся увеличить силы трения. Если же допустимые обжатия ограничены давлением металла на валки, то силы трения стремятся уменьшить. [c.41]

При прокатке слитков на блюмингах с двигателями достаточной мощности ограничение обжатий за проход определяется условиями захвата полосы валками. В этом случае обжатия (ЛЛ) во всех проходах будут примерно одинаковыми. [c.144]

Условия захвата металла валками. Для обеспечения процесса прокатки необходимо, чтобы металл был захвачен валками и втянут в суживающуюся щель между ними. При соприкосновении полосы с валками (рис. 116, а), благодаря давлению металла на валки появятся две силы Р (от верхнего и нижнего валков, как следствие реакции валков на металл силы Р действуют от валков к полосе и проходят через оси валков) и две касательные силы трения Т, направленные перпендикулярно силам Р. Для определения возможности естественного захвата полосы валками необходимо спроектировать все силы на горизонтальную ось хх. [c.314]

Скоростные и силовые условия в очаге деформации. Для начальных условий прокатки при захвате полосы валками необходимо соблюдение условия (89), которое иногда представляют в виде а а при установившемся процессе — условие (90), которое обычно имеет вид [c.316]

При прокатке листов калибровка валков — это распределение обжатий по проходам и профилирование валков. Для того чтобы рационально распределить обжатия по проходам, учитывают факторы, лимитирующие обжатия в листовых станах. Такими факторами являются допустимая прочность валков, условия захвата полосы валками, мощность привода стана и др. Установлено, что допус- [c.333]

Коэффициент трения при прокатке можно определить по условию захвата. При соприкосновении металла с вращающимися валками (рис. 80) на него действуют нормальное давление валков N. направленное по радиусу, и сила трения Т, действующая по касательной. Сила трения стремится втянуть металл в зев валков, а [c.188]

Условиями захвата металла валками при прокатке, когда максимальное обжатие зависит от коэффициента трения и диаметра валков, согласно формуле [c.356]

Для получения необходимой ширины сляб, кроме того, прокатывают обычно с подачей под углом к оси валков (прокатка на угол). Обжатие за каждый проход определяют исходя из условий захвата, прочности валков и мощности двигателя стана. [c.261]

Условие захвата. Для начала процесса прокатки необходимо, чтобы соблюдалось определенное соотношение между толщиной исходной заготовки, поступающей в валки, величиной зазора между валками и диаметром валков. Это соотношение устанавливается условием захвата. [c.167]

Улучшение условий захвата при прокатке обеспечивается [c.169]

Условия захвата заготовки валками вытекают из того, что заготовка подается в валки с некоторой силой Q, которая вызывает со стороны валков нормальные реакции R и силу трения Т (рис. 112, а). Угол а называется углом захвата. При прокатке стали с помощью гладких валков величина угла захвата колеблется от 15 до 24°, а для валков с насечкой он достигает 32°. При прокатке цветных металлов его величина не превышает 24°. [c.211]

Для того чтобы процесс прокатки начался, необходимо выполнить условие захвата заготовки валками. Заготовка (см. рис. 79), подаваемая силой Q, при соприкосновении с валками вызывает появление реакции N и силы трения Т. Горизонтальная составляющая силы трения Т стремится втянуть заготовку в валки, а горизонтальная составляющая нормальной силы N [c.105]

Условия захвата металла валками В процессе прокатки полосы различают три периода начальный период, когда происходит захват валками до 378 [c.378]

При пилигримовой прокатке различают три вида условий захвата металла валками принудительный, естественный и затравочный. Принудительный захват встречается сравнительно редко (при работе на чрезмерно повышенных подачах) и характеризуется тем, что величина е>0 (см. рис. 43, б), при естественном захвате 8 = 0 при затравочном режиме е<0. Естественный захват является обычным при установившемся процессе прокатки, а затравочный — при неустановившемся (при задаче новой гильзы, когда ее передний конец обкатывается при весьма малых подачах). [c.123]

Для улучшения условий захвата металла при прокатке блумов и заготовки обычно применяют насечку или наварку поверхности валков 1. [c.87]

Для прокатки обязательным является наличие контактного трения между валками и деформируемым металлом. В частности, в начальной стадии прокатки должно быть выполнено так называемое условие захвата металла валками. Заготовка подается в валки с некоторой начальной силой (рис. III.8), которая вызывает со стороны валков нормальные реакции N и силу трения Т. Спроектировав эти силы на горизонтальную ось, можно записать условие захвата металла валками (по отношению к одному валку, так как система симметрична) [c.96]

Трубная заготовка должна иметь возможно более точные размеры. Несоблюдение ее размеров вызывает в конечном счете увеличение брака при прокатке труб. Значительное уменьшение наружного диаметра заготовки против номинального или большая овальность приводит к ухудшению условий захвата заготовки валками прошивного стана, а значительное превышение ее диаметра, помимо возможного ухудшения захвата, приводит к нежелательному увеличению обжатия при прошивке. [c.16]

Рассмотрение естественного и принудительного режимов захвата при установившемся процессе прокатки (рис. 55) показывает, что силы давления N в момент захвата не дают горизонтальной Составляющей, так как кривая жребия касается образующей гильзы и давлен ие иа металл направлено перпендикулярно образующей. Следовательно, неравенство (92), определяющее захват при наихудших условиях затравки, пригодно и для установившегося процесса. Это неравенство показывает, что с уменьшением диамет)ра валков и при сохранении крутизны гребня (т. е. при прежнем к) условия захвата ухудшаются и могут нарушиться. Поэтому изменение дйа)Метра валков требует одновременного изменения коэффициента режима обжатий. [c.131]

П. К- Тетерин. Анализ сил и условия захвата в станах косой прокатки. [c.587]

УСЛОВИЯ ЗАХВАТА ПОЛОСЫ ВАЛКАМИ И УСТАНОВИВШИЙСЯ ПРОЦЕСС ПРОКАТКИ [c.188]

Мы видим, что по мере входа полосы в валки условия захвата улучшаются, и, если в первый момент для осуществления захвата потребовалось приложение внешней силы, то в дальнейшем процесс прокатки может протекать нормально. [c.190]

Коэффициент трения в условиях прокатки зависит от многих факторов. Некоторые из них могут быть использованы при необходимости улучшения условий захвата. [c.191]

В процессе прокатки металл непрерывно втягивается в зазор между валками под действием сил трения между металлом и валками. Для осуществления ироцесса прокатки необходима определенная величина этих сил трения. Так, при наиболее расиростраиенной продольной ирокатке на заготовку со стороны валков действуют нормальные силы N и сила трения Т (рис. 3.7). Спроектировав эти силы на горизонтальную ось, можно записать условие захвата металла валками (по отношению к одному валку, так как система симметрична) [c.63]

Для нормального протекания процесса, особенно для его начала в период захвата, необходима определенная величина сил трения (рис. 19.1, а). Со стороны валков на заготовку действуют нормальные силы Л( и сипа трения Т. Для соблюдения условий захвата и перемещения заготовки в направлении прокатки необходимо, чтобы Psinet < Г osa. Угол а, при котором это условие выполняется, называется углом захвата. Выразив силу трения как Т - fN, гцр/— коэффициент трения, и подставив в формулу условия захвата, получим sin а tg а, т.е. для обеспечения захвата заготовки валками необходимо, чтобы тангенс угла захвата был меньше коэффициента трения. [c.403]

Физические причины влиянии скоростных условий на / при прокатке изучены недостаточно. Твердо установле1ю лишь то, что при прокатке с жидкими смазками его снижение с увеличением окружной скорости валков объясняется улучшением условий захвата, т. е. ростом толщины смазочной пленки в очаге деформации [139]. Однако при большой скорости прокатки рост толщины смазочной пленки замедляется, а затем и вовсе прекращается. Дело в том, что в результате интенсификации внутренних скольжений усиливается тепловыделение в слое смазки, а это приводит к падению вязкости смазки и ухудшению условий ее поступления в очаг деформации. [c.101]

Важнейшей функцией смазки является уменьшение сил внешнего трения (коэффициента трения). Под эффективностью смазки чаще всего понимают именно ее антифрикционную эффективность. В некоторых случаях снижение сил трения ограничено устойчивостью процесса или другими причинами, например, условиями захвата при прокатке. Таким образом, смазка должна обеспечить оптимальную величину силы трения, которая не всегда является минимальной. Помимо функциональных, смазка должна удовлетворять ряду других требований технического, экономического и санитарно-гигиенического характера. Основные из них следующие 1) стабильность состава и свойств 2) удобство подачи ее па инструмент и заготовку 3) простота приготовления и возможность регенерации 4) простота удаления с поверхности изделий 5) способность ее накапливаться на поверхности инструмента 6) отсутствие вредного воздействия на металл и оборудование (коррозия и проч.) 7) нетоксичность, отсутствие неприятного запаха 8) минимальное загрязнение рабочих мест 9) отсутствие отрицательного воздействия на окружающую среду, в частности простота очистки сточных вод 10) малая стоимость и недефицитность (для смазок массового потребления). [c.118]

При полистной прокатке труднодеформируемых сталей в основном применяются технологические смазки со сравнительно низкой смазочной эффективностью (по условиям захвата). На стане 2800 прокатку листов из нержавеющих сталей ведут сначала с повышенными обжатиями и подачей 5—7 %-ной эмульсии из эмульсолов Э-2 (Б), ЭТ-2, Т или масла И-20А, а затем на новых рабочих валках проводят чистовую прокатку за один—два прохода с малыми обжатиями и подачей масла И-20А или свежей эмульсии из указанных эмульсолов. В чистовых проходах смазка используется однократно, что способствует улучшению качества поверхности готовых листов. [c.177]

Основные размеры валков — их диаметр и длину бочки — выбирают на основании практических данных (в зависимости от типа и незначения стана) и проверяют с учетом условий захвата, прочности валков на изгиб и допустимого прогиба при прокатке. [c.70]

Лабораторные и промышленные испытания покрытия ЭВТ-10 при нагреве и прокатке стали ШХ15 показали, что покрытие защищает металл от обезуглероживания, уменьшает обезуглероженный слой в 7—10 раз при нагреве до 1180—1200° С в течение 1—2,5 ч и позволяет практически полностью сохранить углерод на уровне, соответствующем химическому составу стали ШХ15. По данным заводов Серп и Молот и Днепроспецсталь , покрытие ЭВТ-10 не препятствует прокатке, не ухудшает условия захвата металла валками обжимной клети. Состояние поверхности прокатанного металла после нагрева с покрытием хорошее. [c.162]

Давление металла на валки при прокатке не должно превышать допустимой прочности деталей стана, в противном случае возможны их поломки. Исходя из допустимой прочности наименее прочного звена в стане (обычно это прокатный валок), рассчитывают допустимое (по условиям прочности) давление металла на один из валков и по нему определяют режим обжатия, а затем и крутящий момент прокатки (при данном режиме обжатия). Иногда сначала рассчитывают режим обжатия, исходя из условий захвата металла валками и пластичности металла, а затем этот режим проверяют по допустимой прочности валков. Для этого находят давление металла на валки и сравнивают егосРдод,а затем определяют крутящий момент двигателя, который необходим для расчета потребной мощности двигателя стана, поскольку валки стана приводятся во вращение двигателем. [c.319]

Однако трение, как указано выше, при обработке давлением в частности при прокатке, играет отрицательную роль оно повышает потребное усилие, увеличивает неравномерность деформации и т. д. Поэтому при дальнепщей прокатке с уменьшением высоты полосы, уменьшением в связи с этим абсолютных обжатий и облегчением условий захвата принимают меры (шлифовка и полировка валков, смазка их поверхности) для уменьшения коэффициента трения до минимальных значений, обеспечивающих захват. [c.320]

Это неравенство говорит о том, что при установившемся процессе прокатки условия втягивания полосы в валки в два раза легче, чем в начальный момент прокатки, когда происходит захват полосы валками, т. е. угол захвата может быть в два раза больше, чем в начальный период прокатки. Иными словами, если произойдет захват полосы, то дальнейшее втягивание ее валками будет происходить обязательно. Практически это означает, что прокатку при установившемся процессе можно производить с большими обжатиями за каждый проход полосьь, т. е. увеличится производительность стана. На практике этим пользуются, применяя принудительную задачу полосы в валки — полосу вталкивают при задаче в валки пневматическим вталкивателем или другим механизмом. При этом увеличивается сила трения Т между валками и полосой, а следовательно, улучшаются условия захвата полосы. [c.381]

Производительность прокатных станов линейного типа зависит от величины обжатия (вытяжки) за каждый проход. Чем больше вытяжка, тем меньше нужно делать проходов, а следовательно, тем меньше цикл прокатки и больше производительность. Однако вытяжки за каждый проход ограничиваются многими факторами пластичностью металла, условиями захвата полосы валками, прочностью валков, мощностью двигателя стана, износом валков и др. Главными из этих факторов является условие захвата полосы валками. При распределении вытяжек по проходам в первых по ходу прокатки проходах устанавливают обжатия по условиям захвата затем, по мере уменьшения сечения полосы, когда условия захвата не являются лимитрующими, обжатия выбирают из условия прочности валков и мощности двигателя в последних проходах обжатия устанавливают по сооб- [c.400]

Наварка валков — неровность поверхности валков, созданная в результате их наварки. Наварка применяется для улучшения условий захвата металла при прокатке в черновых и эсобенно обжимных калибрах. Наваренные электросваркой выступы имеют некоторые преимущества перед насечкой, но меньшие, чем специальная обточка или фрезерование валков. [c.179]

Влияние скорости валков и других факторов. Существенное влияние на угод захвата оказывает скорость прокатки. По опытным данным при поньппении скорости прокатки коэффициент трения уменьшается, причем это особенно заметно при скоростях от 2 до 3 м/сек. При больших скоростях этот фактор мало влияет на коэффициент трения. Так, при прокатке на гладких валках со скоростью 1 м1сек нормальный захват осуществляется при 22—23°, а при скорости прокатки в 3 м1сек только при 12—13° (фиг. 87). Из фиг. 87 видно, что наивыгоднейшей окружной скоростью для обжимных станов, где условия захвата имеют особо важное значение, является скорость около 1,5 м/сек. [c.193]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...