Условие захвата металла валками

При повышении окружной скорости валков ухудшаются условия захвата металла валками. [c.856]

Условие захвата металла валками [c.259]

Прокатка сортовой и листовой стали производится в несколько пропусков через валки. Распределение обжатий по пропускам производится с учетом усилия на валки, мощности главного электродвигателя, прочности деталей рабочей клети, условий захвата металла валками, пластичности металла. При прокатке литого металла обжатие в первых проходах принимают небольшим, так [c.301]

Для осуществления процесса необходима определенная величина сил трения. На заготовку со стороны валков действуют нормальные силы N и сила трения Т (рис. 3.6, б). Спроецировав эти силы на горизонтальную ось, можно записать условие захвата металла валками (по отношению к одному валку, так как система симметрична) [c.67]

Условия захвата металла валками. Для обеспечения процесса прокатки необходимо, чтобы металл был захвачен валками и втянут в суживающуюся щель между ними. При соприкосновении полосы с валками (рис. 116, а), благодаря давлению металла на валки появятся две силы Р (от верхнего и нижнего валков, как следствие реакции валков на металл силы Р действуют от валков к полосе и проходят через оси валков) и две касательные силы трения Т, направленные перпендикулярно силам Р. Для определения возможности естественного захвата полосы валками необходимо спроектировать все силы на горизонтальную ось хх. [c.314]

Условиями захвата металла валками при прокатке, когда максимальное обжатие зависит от коэффициента трения и диаметра валков, согласно формуле [c.356]

Условия захвата металла валками В процессе прокатки полосы различают три периода начальный период, когда происходит захват валками до 378 [c.378]

Для облегчения условий захвата металла валками и снижения расхода энергии, необходимой для преодоления сил трения, угол наклона образующей продольного сечения рабочей поверхности (гребня) линейки с входной стороны должен быть больше угла наклона образующей валков в конусе прошивки. [c.48]

При пилигримовой прокатке различают три вида условий захвата металла валками принудительный, естественный и затравочный. Принудительный захват встречается сравнительно редко (при работе на чрезмерно повышенных подачах) и характеризуется тем, что величина е>0 (см. рис. 43, б), при естественном захвате 8 = 0 при затравочном режиме е<0. Естественный захват является обычным при установившемся процессе прокатки, а затравочный — при неустановившемся (при задаче новой гильзы, когда ее передний конец обкатывается при весьма малых подачах). [c.123]

Для прокатки обязательным является наличие контактного трения между валками и деформируемым металлом. В частности, в начальной стадии прокатки должно быть выполнено так называемое условие захвата металла валками. Заготовка подается в валки с некоторой начальной силой (рис. III.8), которая вызывает со стороны валков нормальные реакции N и силу трения Т. Спроектировав эти силы на горизонтальную ось, можно записать условие захвата металла валками (по отношению к одному валку, так как система симметрична) [c.96]

Захват металла валками будет обеспечен, если (Тх/ IFx) l, или f tga. Это соотношение называется условием захвата. Для захвата металла валками необходимо, чтобы коэффициент трения был равен или больше тангенса угла захвата. Для небольших углов захвата условие может быть записано в виде р а, т. е. для захвата металла валками необходимо, чтобы угол трения был больше или равен углу захвата. Физический смысл последнего условия заключается в следующем если угол трения р больше угла захвата а, то равнодействующая нормальной силы F и силы трения Т будет отклонена в направлении вращения валков и полоса будет заполнять зону деформации при обратном соотношении углов захвата металла валками не произойдет. [c.259]

Захват металла валками. При соприкосновении полосы с валками (рие. 18) на полосу со стороны валков действуют две силы Т, направленные по касательной к поверхности валка, и две силы N, которые направлены нормально (по радиусу) к поверхности валков. Горизонтальная проекция (TJ силы трения стремится втянуть полосу в валки. Горизонтальная проекция N,) нормальной силы стремится вытолкнуть полосу из валков. Для захвата полосы валками необходимо, чтобы выполнялось условие > > N . Из рис. 18 видно, что [c.37]

Приведенный анализ показывает, что захват металла валками определяется трением между полосой и валками и для обеспечения устойчивого захвата необходимо, чтобы угол трения был больше угла захвата или коэффициент трения был больше тангенса угла захвата. На практике, особенно при прокатке слитков на обжимных станах, для выполнения этого условия искусственно создают шеро- [c.315]

Для осуществления захвата металла валками необходимо, чтобы соблюдалось условие / > tga, tgp > или (3 > а. [c.240]

Условия захвата заготовки валками вытекают из того, что заготовка подается в валки с некоторой силой Q, которая вызывает со стороны валков нормальные реакции R и силу трения Т (рис. 112, а). Угол а называется углом захвата. При прокатке стали с помощью гладких валков величина угла захвата колеблется от 15 до 24°, а для валков с насечкой он достигает 32°. При прокатке цветных металлов его величина не превышает 24°. [c.211]

Нормальное и устойчивое течение процесса прошивки, при котором нет нарушений условий первичного и вторичного (при встрече металла с оправкой) захвата металла валками. [c.41]

Захват металла валками — необходимое условие для осуществления процесса прокатки. Захват полосы валками совершается благодаря силам трения, возникающим вследствие давления и шероховатости между металлом и валками. [c.87]

Для улучшения условий захвата металла при прокатке блумов и заготовки обычно применяют насечку или наварку поверхности валков 1. [c.87]

При неустановившемся процессе прокатки захват металла валками может произойти только при условии, что угол трения р больше угла захвата а, т. е. р>а. [c.16]

Основополагающими в области теории прокатки являются труды С. И. Губкина [4], И. М. Павлова [20], А. И. Целикова [36], И. Я. Тар-новского [31], В. С. Смирнова [27] и др. Явления, происходящие в металле при данном способе деформирования, получили объяснение, а многие — и математическое выражение. Установлены функциональные зависимости, дающие возможность определять общее усилие на валках, удельные давления, условия трения и захват полосы валками, число проходов и другие силовые и технологические параметры. Большое практическое значение имеют исследования в области периодической прокатки — продольной и поперечной, дающие возможность расширить применение прокатки и применить производительные методы обработки для новых групп деталей. [c.229]

В процессе прокатки тем или иным способом постепенно повышают обжатие, а следовательно, и величину угла контакта. В определенный момент, когда резерв втягивающих сил трения уже исчерпан, возникает буксование валков по металлу. Коэффициент трения находят из условия захвата при установившемся процессе прокатки [c.85]

С увеличением р (коэффициента трения /) увеличивается максимально возможный угол захвата и, следовательно, увеличивается возможность увеличения обжатия за проход. Поэтому увеличение коэффициента трения при заданном угле захвата способствует облегчению захвата полосы валками. Для облегчения условий захвата (увеличения коэффициента трения между металлом и валком) при заданных производственных условиях иногда на бочки валков наносят насечку и наварку. [c.38]

Силы трения, возникающие между прокатываемым металлом и валками, оказывают большое влияние на процесс прокатки. При захвате полосы силы трения играют положительную роль, так как без них был бы невозможен захват. Но с увеличением сил трения увеличивается давление металла на валки, повышается расход энергии на прокатку. В тех случаях, когда производительность стана ограничена условиями захвата, стремятся увеличить силы трения. Если же допустимые обжатия ограничены давлением металла на валки, то силы трения стремятся уменьшить. [c.41]

Диаметр валков выбирают, исходя из условий прочности осей валков и надежности захвата металла. При прокатке шаров диаметром 6—25 мм принимают диаметр валков 200—220 мм, а при диаметре шаров 35—50 мм — диаметр валков 280—300 мм. [c.210]

Увелич ение скорости вращения валков ухудшает захват металла. С повышением температуры металла уменьшается коэффициент трения, условия захвата ухудшаются. [c.362]

Для фильтрования жидкостей и газов применяют фильтры из пористого проката. Пористый прокат изготовляют в виде листов и пластин из нержавеющей стали, монель-металла, платины, золота, титана, алюминия толщиной 0,25—1,0 мм. Нижний предел толщины определяется механической прочностью сырой ленты при ее транспортировании максимальная толщина зависит от диаметра валков и условий захвата ими порошка. Стандартные листы имеют пористость 40—60% при необходимости можно упрочнять эти листы (за счет уменьшения пористости) чередованием проката и отжига. [c.332]

Коэффициент трения при прокатке можно определить по условию захвата. При соприкосновении металла с вращающимися валками (рис. 80) на него действуют нормальное давление валков N. направленное по радиусу, и сила трения Т, действующая по касательной. Сила трения стремится втянуть металл в зев валков, а [c.188]

После захвата полосы валками начинается установившийся процесс прокатки (рис. 91). Полоса заполняет зону деформации и соприкасается с валками по всей длине дуги захвата. Если принять распределение удельного давления по всей длине очага деформации равномерным, то равнодействующая давления металла на валки, а следовательно, и реакция N валков на металл будет проходить радиально через середину дуги захвата и делить очаг деформации пополам. При этом угол р, определяющий положение реакции валков М, будет равен половине угла захвата а, Чтобы происходил процесс прокатки (втягивание полосы валками), в данном случае так же, как и в момент захвата, необходимо выполнение условия, когда Тх>Мх. [c.380]

Рассмотрение естественного и принудительного режимов захвата при установившемся процессе прокатки (рис. 55) показывает, что силы давления N в момент захвата не дают горизонтальной Составляющей, так как кривая жребия касается образующей гильзы и давлен ие иа металл направлено перпендикулярно образующей. Следовательно, неравенство (92), определяющее захват при наихудших условиях затравки, пригодно и для установившегося процесса. Это неравенство показывает, что с уменьшением диамет)ра валков и при сохранении крутизны гребня (т. е. при прежнем к) условия захвата ухудшаются и могут нарушиться. Поэтому изменение дйа)Метра валков требует одновременного изменения коэффициента режима обжатий. [c.131]

Величина углов конусности валка является наиболее характерным параметром калибровки. Особенно важен угол наклона образующей конуса прошивки, величиной которого определяется обжатие металла перед оправкой и в пережиме. Этим углом определяются напряжения, возникающие в сердцевине заготовки при прошивке. Угол входного конуса валка, как установлено выше, существенным образом влияет на условия захвата заготовки. Применяемые величины входных углов находятся в пределах 01 = 3° -т-6°30. [c.207]

В обкатных машинах применяются исключительно чугунные валки с отбеленной поверхностью. Попытки применять валки из легированной стали для улучшения условий захвата, успеха не имели, так как налипание металла на поверхность бочки приводило к механическим повреждениям поверхности трубы. Кроме того, наблюдался быстрый износ таких валков. [c.269]

Процесс прокатки обеспечивается трением между металлом и валками. В момент захвата металла со стороны каждого валка будут действовать на металл две силы (без учета инерционных сил) нормальная сила N и касательная сила трения Т (см. рис. 233). Для того чтобы произошло втягивание металла в зев валков, необходимо соблюдение условия [c.490]

В процессе прокатки металл непрерывно втягивается в зазор между валками под действием сил трения между металлом и валками. Для осуществления ироцесса прокатки необходима определенная величина этих сил трения. Так, при наиболее расиростраиенной продольной ирокатке на заготовку со стороны валков действуют нормальные силы N и сила трения Т (рис. 3.7). Спроектировав эти силы на горизонтальную ось, можно записать условие захвата металла валками (по отношению к одному валку, так как система симметрична) [c.63]

Лабораторные и промышленные испытания покрытия ЭВТ-10 при нагреве и прокатке стали ШХ15 показали, что покрытие защищает металл от обезуглероживания, уменьшает обезуглероженный слой в 7—10 раз при нагреве до 1180—1200° С в течение 1—2,5 ч и позволяет практически полностью сохранить углерод на уровне, соответствующем химическому составу стали ШХ15. По данным заводов Серп и Молот и Днепроспецсталь , покрытие ЭВТ-10 не препятствует прокатке, не ухудшает условия захвата металла валками обжимной клети. Состояние поверхности прокатанного металла после нагрева с покрытием хорошее. [c.162]

Давление металла на валки при прокатке не должно превышать допустимой прочности деталей стана, в противном случае возможны их поломки. Исходя из допустимой прочности наименее прочного звена в стане (обычно это прокатный валок), рассчитывают допустимое (по условиям прочности) давление металла на один из валков и по нему определяют режим обжатия, а затем и крутящий момент прокатки (при данном режиме обжатия). Иногда сначала рассчитывают режим обжатия, исходя из условий захвата металла валками и пластичности металла, а затем этот режим проверяют по допустимой прочности валков. Для этого находят давление металла на валки и сравнивают егосРдод,а затем определяют крутящий момент двигателя, который необходим для расчета потребной мощности двигателя стана, поскольку валки стана приводятся во вращение двигателем. [c.319]

Для втягивания заготовки валками необходимо, чтобы между 1НИМИ и заготовкой действовали силы трения достаточной величины. Условие захвата металла валками имеет вид (см. главу, четвертую) tga tgp или а р, где — угол захвата, р — угол трения. [c.320]

Как следует из изложенного, благодаря силам тре-яия происходит захват металла валками, т. е. процесс лрокатки осуществим только при достаточной силе трения. В ряде случаев для улучшения захвата металла валками применяется принудительная подача, когда полоса заталкивается специальным приспособлением в валки, на поверхности валков выполняется наварка, концы полос делаются скошенными и др. Это вызвано тем, что соотношение между углом захвата и коэффициентом трения справедливо для момента начала процесса прокатки. При заполнении металлом зоны деформации бывает достаточным для протекания устойчивого процесса прокатки выполнение следующего условия / V2tga, т. е. при заполнении зоны деформации металлом угол захвата может в дйа раза превышать коэффициент трения. Трение является не только положительным, определяющим возможность осуществления процесса прокатки. К техническим процессам обработки металлов давлением предъявляют такие требования, как выполнение деформации при наименьшем расходе энергии, более длительном сроке службы инструмента, получение требуемого качества поверхности. При решении перечисленных задач трение является нежелательным. [c.260]

На основании условия захвата металла может быть записано, что f= AhjR. Отсюда найдем наименьший рабочий радиус валка tnin = A/ // . [c.261]

Угол а называется углом захвата. Выразив силу трения как Г =/Л , где/- коэффициент трения, и подставив это выражение в условие захвата, получим sina < / osa или /> tga. Таким образом, для осуществления захвата металла валками необходимо, чтобы коэффициент трения между валками и заготовкой был больше тангенса угла захвата. [c.67]

Производительность прокатных станов линейного типа зависит от величины обжатия (вытяжки) за каждый проход. Чем больше вытяжка, тем меньше нужно делать проходов, а следовательно, тем меньше цикл прокатки и больше производительность. Однако вытяжки за каждый проход ограничиваются многими факторами пластичностью металла, условиями захвата полосы валками, прочностью валков, мощностью двигателя стана, износом валков и др. Главными из этих факторов является условие захвата полосы валками. При распределении вытяжек по проходам в первых по ходу прокатки проходах устанавливают обжатия по условиям захвата затем, по мере уменьшения сечения полосы, когда условия захвата не являются лимитрующими, обжатия выбирают из условия прочности валков и мощности двигателя в последних проходах обжатия устанавливают по сооб- [c.400]

Наварка валков — неровность поверхности валков, созданная в результате их наварки. Наварка применяется для улучшения условий захвата металла при прокатке в черновых и эсобенно обжимных калибрах. Наваренные электросваркой выступы имеют некоторые преимущества перед насечкой, но меньшие, чем специальная обточка или фрезерование валков. [c.179]

Пилы применяют обычно для разрезки квадратной заготовки. Помимо заметных потерь металла, при резке пилой создается много щума, что ухудшает условия работы обслуживающего персонала. Заготовки, поступающие на прошивку, предварительно проходят центровку. Для этого на переднем торце заготовки делают углубление диаметром и глубиной по (0,2-г 0,22) /з. Центровка заготовки уменьшает разностенность переднего конца трубы, улучшает условия захвата ее валками прошивного стана, создает возможность вести процесс прошивки при более благоприятных режимах (уменьшенном обжатии), что особенно важно при изготовлении труб из легированных и высоколегированных сталей. Углубление для центровки можно сделать сверлением на токарном станке, выжиганием кислородно-ацетиленовым пламенем или электрической дугой, выдавливанием отверстия на нагретой заготовке пневматическими машинами или гидравлическими прессами. Наибольшее распространение получил способ горячей центровки. Для этой цели применяют машины-зацентровщики двух типов. Машины первого типа наносят углубление путем накернивания поверхности несколькими ударами бойка, а машины второго типа, получившие в отечественной практике наибольшее распространение, — одним ударом бойка. [c.17]

К подготовке исходного металла относят раскрой (резка, ломка) заготовок на мерные длины и их центровку (сверление отверстия диаметром до 30 мм и глубиной до 35 мм). Последнее способствует уменьшению разнотолщинности стенки переднего конца гильзы при прошивке и улучшает условия захвата валками. Иногда центровка пневматическими зацентровщиками осуществляется после нагрева заготовки в технологическом потоке перед прошивным станом. [c.350]

Повышенным износом валков и оправок. Износ валков нарушает нормальное течение металла в калибре прошивного стана, а износ оправок влечет повышение обжатия перед носком. Появлению внутренних плен могут способствовать и такие факторы, как чрезмерно высокая скорость прошивки или малый угол подачи. Повышение угла подачи во всех случаях полезно и ограничивается обычно условиями захвата. Поэтому необходимо принимать меры, улучшающие захват. В частности, целесообразно на входном конусе валков иметь накатку или насечку, повышающую коэффициент трения. С этой же целью желатель- [c.248]

Валки автоматических станов, изготовленные из чугуна, обладают высокой твердостью, что исключает образование вмятин на поверхности ручьев, оставляющих отпечатки на трубе. Налипание металла на поверхность калибра, свойственное стальным валкам, на чугунных валках не наблюдается. Повышенная твердость валка удвеличивает износоустойчивость ручьев. Валки с очень высокой твердостью, например из отбеленного чугуна, не применяются из-за ухудшения условий захвата. [c.267]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...