Паровые турбины эффективная мощност

Однако решение вопроса об экономической эффективности конструктивной нормализации деталей и узлов турбин только с точки зрения производственных затрат, без учета расходов, связанных с эксплуатацией их, будет, конечно, неполноценным. Тем более это относится к паровым турбинам большой мощности, когда в результате нормализации может иметь место относительное снижение к. п. д. производной по сравнению с к. п. д. основания ряда. [c.240]

Первоначально турбомашины существенно уступали поршневым машинам по к. п. д. Первую победу одержали паровые турбины большой мощности, которые оказались более эффективными, чем паровые машины. Затем последовала победа турбокомпрессоров в радиальном исполнении. Осевые компрессоры и газовые турбины завоевали права гражданства только после того, как благодаря запросам авиации были достигнуты значительные успехи в газодинамике. Сегодня в скоростной авиации турбореактивные двигатели уже вытеснил поршневые авиационные двигатели. Есть основания ожидать, что в будущем газовая турбина окажется серьезным конкурентом для паросиловой установки. [c.257]

Если паровая турбина непосредственно присоединена к электрическому генератору, то электрическая мощность будет меньше эффективной вследствие потерь в генераторе, которые оцениваются кпд генератора rir. Кпд электрического генератора представляет собой отношение электрической мощности N3 к эффективной Л т. е. [c.132]

Задача 3.78. Для паровой турбины с эффективной мощностью iVe = 2600 кВт и удельным расходом пара d = 6,5 кг/(кВт ч) определить количество теплоты, воспринимаемое охлаждающей водой в конденсаторе турбины, если кратность охлаждения т = 55 кг/кг, температура охлаждающей воды на входе в конденсатор в = 10,5°С и температура воды на выходе из конденсатора [c.144]

Эффективная мощность паровой конденсационной турбины, т. е. мощность (кВт) на валу ее, вычисляется по формуле [c.303]

Если паровая турбина непосредственно присоединена к электрическому генератору, то электрическая мощность будет меньше эффективной вследствие потерь в генераторе, которые оцениваются к.п.д. генератора l-jr. [c.366]

Стремление к увеличению экономичности тепловых установок приводит к повышению параметров пара, вырабатываемого котельными установками. Необходимо, однако, иметь в виду, что повышение конечной температуры перегретого пара оказывается выгодным в одинаковой степени для установок любой мощности, тогда как повышение давления выше определённой величины почти не даёт преимуществ при малой мощности паровых турбин вследствие снижения при этом их эффективного к. п. д. и выгодно лишь при установке турбин большой мощности. [c.38]

При использовании в ПГУ типовой паровой турбины экономичность установки зависит от выбора типа и параметров газовой турбины. В табл. 7 даны показатели тепловой эффективности парогазового блока мощностью 400 МВт при трех различных типах газовой ступени. В оптимальном варианте к. п. д. ПГУ превышает 45% при начальной температуре газа 800° С. Повышение температуры до 1000—1100° С увеличивает к. п. д. ПГУ до 50% и выше. [c.79]

Эффективность типовой паровой турбины. Вытеснение паровой регенерации и ограничения по прочности проточной части не позволяют сохранить номинальный расход пара на турбину при использовании ее в схеме ПГУ, что приводит к уменьшению максимальной электрической мощности паровой ступени ПГУ. [c.212]

Суммарный расход пара всеми подогревателями—118 т/ч, только тремя ПВД —примерно 64 т/ч. Большой расход ПВД, по сравнению с тем же расходом конденсационной турбиной равной мощности, позволяет их эффективно использовать с целью улучшения динамики регулирования нли для работы в переменной части графика нагрузки (п, V.5). Все подогреватели на паровой линии имеют обратные клапаны с принудительной посадкой. [c.100]

Вторичное регулирование частоты стремятся совместить с экономическим распределением нагрузок между агрегатами. Для решения этой задачи необходимы эффективные меры по уменьшению нечувствительности САР паровых турбин. Международными требованиями предусматривается, что коэффициент нечувствительности не должен превышать 0,06% [2]. Достижение таких значений представляет достаточно сложную задачу. Один из путей ее решения — применение регуляторов мощности, которые для этой цели могут выполняться медленно действующими. Воздействие регулятора мощности через медленно действующий механизм управления турбины, динамическая постоянная которого составляет 30—40 с, позволяет сочетать высокую точность распределения нагрузок с эффективным участием мощных агрегатов в первичном регулировании частоты и обеспечить надежность работы регулирования при полных сбросах нагрузки [19]. [c.155]

Для эффективного участия турбин в регулировании современных энергосистем при возникновении в последних аварийного дефицита мощности необходимо обеспечить высокое быстродействие системы регулирования турбины не только в сторону снижения мощности, но и в сторону ее увеличения. Современными требованиями обосновывается необходимость повышения мощности на 5—10% за 1—2 с. До недавнего времени этому вопросу не уделялось достаточного внимания. На основании имеющихся весьма ограниченных данных по системам регулирования современных мощных турбин [4] можно сделать вывод, что в ряде случаев они имеют чрезмерно большие времена главных сервомоторов в сторону открытия клапанов (до 2—5 с) и значительное запаздывание в гидравлической части (до 0,4 с), причем как величина запаздывания, так и времена главных и промежуточных сервомоторов существенно различаются даже для турбин одной серии. Следует также иметь в виду, что времена промежуточных сервомоторов в развитых гидравлических системах регулирования современных мощных паровых турбин в отдельных случаях могут оказываться соизмеримыми с временами главных сервомоторов и заметно снизить быстродействие всей системы. Вследствие этого необходимо добиваться как можно более значительного снижения этих постоянных. [c.171]

Высокую экономическую эффективность дает сочетание технических средств повышения сборности с некоторыми организационными мероприятиями. Опыт монтажа паровых турбин мощностью 220 Мет фирмы Аллис — [c.26]

Проточная часть паровой турбины определяется расчетом, который производится по требуемому для турбины расходу пара для покрытия эффективной мощности при заданных начальных и конечных параметрах и числу оборотов в минуту. Однако в действительности ни одна турбина не работает все время в эксплуатационных условиях при заданной расчетом мощности. [c.159]

Энергетические ГТУ наиболее эффективно используются в бинарных циклах, которые реализуются в ПГУ (подробно об этом см. 4.2). Установки сравнительно небольшой мощности (порядка 30 МВт) выгодно применять на газотурбинных ТЭЦ (ГТУ ТЭЦ) в небольших городах, где они ус-пеи/но могут заменить котельные. ГТУ большей мощности (60—120 МВт) могут служить для технического перевооружения более крупных ТЭЦ с паровыми турбинами типа Т или ПТ В этих случаях выхлопные газы используются для подогрева сетевой воды или для производства промышленного пара — ГТУ ТЭЦ (см. 4.3). Агрегаты такой мощности со сбросом газов в топку котла могут быть применены для надстройки действующих ТЭЦ, если их основное оборудование имеет еще значительный остаточный ресурс. Более мощные [c.367]

Определить расход пара паровой турбиной с эффективной мощностью 50 ООО кВт, если параметры пара перед турбиной [c.197]

На рис. 17 изображена ГТУ мош,ностью 500 л. с., установленная на японском рыболовном судне вместе с паровой турбиной, имеюш ей мощность 1400 л. с. Эффективный к. п. д. этой ГТУ весьма невысок — не больше 17 % на полной мощности. [c.150]

Мощность т у р б и н ы. В паровых турбинах различают внутреннюю (индикаторную) мощность N1, развиваемую лопатками турбины, и эффективную снимаемую с вала турбины. [c.226]

Применение перегретого пара высоких параметров дает весьма эффективные результаты в улучшении экономичности паросиловых установок. На примере главы 4 мы видели, что с повышением давления и температуры к. п. д. цикла Ренкина значительно увеличивается. Аналогично увеличивается экономический к. п.д. паротурбинной установки Например, после замены параметров пара 29 ата и 400° С на высокие — 90 ата и 480° С, в турбине мощностью 100 000 кет, получена годовая экономия угля около 70 000—80 000 т, что составляет 15—16% экономии топлива. Повышению экономичности способствует и увеличение мощности паровых турбин в одном агрегате. [c.126]

Обычно паровая турбина работает, имея общий вал с электрическим генератором, и к потребителю поступает электрическая энергия, вырабатываемая последним. Электрическая мощность генератора Мэ меньше эффективной мощности Ме, так как в генераторе имеются потери, главным образом потери на нагрев его обмоток отношение [c.186]

Авиационные реактивные двигатели должны изготовляться из материалов, способных обеспечивать необходимую прочность и при еще более высоких (> 800°С) температурах. Высокие температуры необходимы и для обеспечения достаточно эффективной работы ряда энергетических установок. Многие детали и узлы в таких машинах и установках должны работать при этих температурах под воздействием иногда достаточно значительных напряжений в течение длительного времени. Так, ресурс работы авиационных двигателей обычно исчисляется сотнями часов, транспортные энергетические (например, корабельные) установки рассчитываются иа эксплуатацию в течение нескольких тысяч и даже десятков тысяч часов. Создание стационарных энергетических установок — паровых и газовых турбин большой мощности целесообразно при возможности обеспечения достаточной длительности их эксплуатации— 100 000 ч (или примерно 13 лет) [88, 89]. [c.3]

Для оценки эффективности работы многоступенчатых паровых турбин кроме КПД применяют такие удельные показатели, как расход пара и теплоты в единицу времени на единицу получаемой мощности. Так, удельный расход пара для получения 1 кВт-ч энергии [c.387]

Значительно увеличился объем производства промышленной продукции в Новосибирской области. Ввод новых производственных мощностей, а также более эффективное использование производственных мощностей на действующих предприятиях позволили в годы семилетки обеспечить опережающий рост выпуска в натуре основных видов промышленной продукции электрогенераторов к паровым н гидравлическим турбинам — в 22 раза, крупных электрических машин — в 7 раз, металлорежущих станков — в 2,7 раза. Практически заново в области было создано производство крупных электрических печей [c.67]

Перейдем теперь к рассмотрению модели первого уровня оптимизации ПТУ второй схемы, циклы которой изображены на рис. 9.2. В качестве независимых переменных целевой функции модели этой установки целесообразно использовать давление торможения парового потока на выходе из первой ступени турбины р2 и температуру жидкости на входе в конденсирующий инжектор Т]2. Если выбор первой из них достаточно очевиден, то относительно Т12, которая в модели ПТУ первой схемы принималась неизменной, необходимо сделать следующее замечание. С одной стороны, по мере уменьшения значений Тп давление потока на выходе из конденсирующего инжектора возрастает, что способствует повышению энергетической эффективности ПТУ. С другой стороны, при снижении значений Г/г происходит уменьшение кратности циркуляции D = ij— te)/(is — L12) и в соответствии с уравнением (2.18) — уменьшение массового расхода рабочего тела, проходящего через вторую ступень турбины и поверхностный конденсатор к жидкостному соплу конденсирующего инжектора Шц. , что ведет к снижению мощности второй ступени турбины и КПД в целом. Указанный неоднозначный характер влияния Г/2 на эффективный КПД ПТУ второй схемы т эф п определяет необходимость включения Г/г в число оптимизируемых параметров. При этом остаются в силе высказанные ранее соображения по поводу минимально допустимого значения Т,2. [c.162]

С ростом давления рз одновременно происходит перераспределение перепадов энтальпий, срабатываемых на турбине и паровом сопле конденсирующего инжектора в сторону увеличения последнего. График изменения параметра йк.и = (Ь — —h) представлен на рис. 10.8, б. Рост кратности циркуляции рабочего тела D в ПТП и параметра йк. и- несмотря на некоторое повышение давления потока на выходе из конденсирующего инжектора, приводит к увеличению доли затрат мощности турбогенератора на привод циркуляционного насоса и снижению эффективного КПД паротурбинного преобразователя. [c.205]

МОЩНОСТИ. Увеличение пропуска пара через ЦСД идет постепенно из-за наличия паровой емкости системы промежуточного пара. Поэтому первоначальный наброс нагрузки составляет лишь часть максимального наброса, который достигается через 10—20 с за счет дополнительной мощности ЦСД п ЦНД. Рост выработки пара котлом за счет форсирования топки происходит также с запаздыванием 20—60 с в зависимости от вида топлива. На рис. 19.2,а показано изменение параметров энергоблока во времени при набросе паровой нагрузки. Наброс нагрузки обеспечивается наличием вращающегося резерва по турбине и горячего резерв з по котлу. Эффективность наброса нагрузки характеризует мобильность энергоблока. [c.272]

Рассмотрим эффективность третьего способа покрытия пиков паровой нагрузки. У большинства турбин типа ПТ нагрузка П отборов может быть увеличена в 1,5 раза по сравнению с номинальной. При этом снижаются отпуск теплоты из отопительных Т отборов и мощность турбины. [c.132]

Одним из примеров эффективного использования газотурбинных установок является также их применение для наддува топок паровых котлов. В таких установках, получивших особое распространение в США, сжатый воздух подается непосредственно в топку котла. Горячий газ под давлением после прохождения через поверхности нагрева парогенератора направляется в газовую турбину, задачей которой является привод воздушного компрессора, а также производство дополнительной мощности для вращения электрогенератора. Подобная схема представляет исключительный интерес, так как цикл газовой турбины можно наложить на любой цикл паровой установки, заметно повышая ее к.п.д. (на 5+8 %). [c.157]

Задача 3.79. Для паровой турбины эффективной мощностью Л е=2000 кВт с удельным расходом пара йе= = 5,5 кг/ кВт-ч) определить поверхность охлаждения конденсатора турбины, если энтальпия пара в конденсаторе ь=2350 кДж/кг, давление пара в конденсаторе Рк==5.103Па, коэффициент теплопередачи к = =3,9 кВт/(м2-К) и средний температурный напор в конденсаторе Д/ср= 10° С. [c.149]

Задача 3.79. Для паровой турбины с эффективной мощностью iVe = 2000 кВт и удельным расходом пара й е = 5,5 кг/(кВт ч) определить поверхность охлаждения конденсатора турбины, если энтальпия пара в конденсаторе г, = 2350 кДж/кг, давление пара в конденсаторе /7t = 5 10 Па, коэффищ1ент теплопередачи /с = 3,9 кВт/(м К) и средний температурный напор в конденсаторе А ср= 10°С. [c.144]

Из уравнения (14-19) следует, что термический к. п. д. установки с паровой машиной при прочих равных условиях меньше, чем термический к. п. д. установки с паровой турбиной. Кроме того, при больших мощностях паравая машина имее худший относительный эффективный к. п. д., чем турбина, вследствие чего различие между эффективными к. п. д. установок большой мощности с турбиной и с паровой машиной становится еще более значительным. [c.444]

На АЭС установлены одноконтурные кипящие реакторы, производящие пар давлением 65 кгс/см , температурой 284° С. Из реактора пар поступает на две паровые турбины мощностью по 500 МВт. В реакторе этого типа в активной зоне применены циркониевые сплавы, что улучшает баланс нейтронов, тем самым повышая экономическую эффективность использования ядерного топлива. Особенностью РБМК-1000 является возможность замены тепловыделяющих сборок без остановки реактора. Второй блок АЭС был введен в 1975 г. Опыт эксплуатации Ленинградской АЭС (рис. 4-7) позволил принять решение о внедрении блоков с реакторами РБМК-ЮОО на ряде крупнейших АЭС Советского Союза. [c.182]

Анализ итогового критерия эффективности показал следующее. Для всех рассматриваемых вариантов по числу часов использования установок в году ПГУ, применяющие прямоточный принцип генерации пара, оказались неконкурентоспособными. Такой же результат получен и для схем без использования предвключенной паровой турбины, так как выигрыш от повышения тепловой экономичности в результате применения предвключенной паровой турбины превышает затраты на ее установку. При увеличении числа часов использования установки в году более выгодными оказались установки, выполненные по усложненным схемам (варианты 1— 3). Уменьшение числа часов использования мощности вводит в ряд конкурентоспособных энергоустановки, выполненные по более простым схемам (варианты 4—9). Повышение расчетных затрат на топливо до 20 руб1т у. т. не изменяет качественной картины результатов исследования. [c.137]

Солнечную энергию можно эффективно использовать для повышения мощности или экономии топлива на ПГУ с КУ. Солнце в этом случае выполняет топливосберегающую функцию (рис. 3.4). Через солнечные элементы, работающие по принципу прямоточного котла, пропускается часть питательной воды паротурбинной установки ПГУ, и в них генерируется пар определенных параметров. Последний поступает в часть НД паровой турбины. По мере подачи в нее пара, выработанного с использованием солнечной энергии, мощность энергетической ГТУ будет понижаться с одновременным сокращением потребляемого топлива (режим топливосбережения). Этот пар можно использовать для выработки электроэнергии и покрытия пиковой нагрузки в районах, где этот пик совпадает с временем интенсивного солнечного излучения (режим повышения мощности). При неизменных затратах органического топлива такой режим позволяет повысить выработку электроэнергии в районах, богатых солнцем, до 40 %. Для получения мощности 100 МВт необходима площадь солнечных элементов 0,6 км . [c.545]

Как подсчитать внутреннюю Ni и эффективную Ng мощность паровой турбины, относительный эффективный КПДт),, турбины, удельный эффективный ge расход пара [c.259]

К числу основных наиболее эффективных мероприятий в области снижения конструктивной металлоемкости машин к повышения их эксплуатационных качеств нужно отнести изменение самих принципов конструирования, нашедшее свое выражение, в частности, в переходе от паровых турбин к газовым, от поршневых двигателей внутреннего сгорания к турбореактивным и реактивным двигателям и газовым турбинам, в максимальной концентрации мощности в одном агрегате, в иЗдМенении схем компоновки машин, в замене машин и орудий соответствующими навесными приспособлениями и др. [c.108]

Мощность турбин ы. В паровых турбинах различают внутреннюю (индикаторную) мощность Nразвиваем ю лопатками турбины, и эффективную Nснимаемую с вала турбины. Если внутреннюю мощность сравнить с мощностью Л , развиваемой идеальной турбиной, работагс-щен без потерь, то всегда < Л о на величину внутренних потерь. В то же время эффег тивная мощность всегда меньше внутренней на величину мощности Л , затраченной ка механические потери Ng = Ni — iV . [c.229]

Эффективность от внедрения технологии определяется двумя главными факторами экологическим (уменьшением выбросов СОг в атмосферу) и экономическим (выработка коммерческой продукции в виде дешевого сухого льда, пищевой углекислоты, технических углекислого газа и азота), а также экономией около 25% топлива как за счет использования его высшей теплотвооной способности, так и теплонасосного эффекта. Применение волновых машин для компрессии и расширения дымовых газов вместо традиционных лопаточных позволяет сушественно упростить основное оборудование, повысить его надежность, облегчить условия эксплуатации. Прямое использование пара для осуществления процесса сжатия позволяет дополнительно поднять ЭКОНОМ ИЧНОСТЬ в силу отсутствия расхода электрической мощности, вырабатываемой паровой турбиной. [c.200]

В отличие от паровых тзфбин газовые турбины имеют небольшие размеры и массу, сравнительно высокую мощность и обеспечивают возможность быстрого запуска. Увеличение температуры газа на входе в газовую турбину повышает ее эффективность. [c.577]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...