Покрытие расплавов

Покрытие расплавом цинк — алюминий [c.209]

Следует особо обратить внимание на то, что следы застывшего расплава, зафиксированные на стенках кратера поверхности горения (см. рис. 2.20), несмотря на большой угол наклона стенок к теоретической поверхности горения (>50°), практически не вытянуты в направлении действия сил гравитации. Это свидетельствует либо о сильном сцеплении капель расплава с твердой поверхностью и хорошей смачиваемости поверхности в период существования капель, либо малой продолжительности жизни одиночной капли. Ограниченность статистического материала не дает возможности определить ни закон распределения капель по поверхности и по размерам, ни относительную величину поверхности, закрытой расплавом. Для одного конкретного единичного эксперимента (см. рис. 2.20) проведенная оценка показала, что доля поверхности, покрытой расплавом, составляет порядка 40 %. [c.68]

Оплавление, обеспечивающее необходимый нагрев в зоне деформации, сопровождается образованием на торцах неровностей, покрытых расплавом. При недостаточной интенсивности оплавления и малых опл возможна кристаллизация и окисление металла торцов. [c.61]

Из силицидов используют дисилицид Мо, характеризующийся высокой температурой окисления (1500—1800° С) и химической стойкостью против кислот, щелочей, расплавов солей и металлов. Его применяют в качестве нагревательных стержней сопротивления и защитных покрытий силициды Та — в качестве покрытий по Та, силициды В — по графиту и Мо. [c.382]

Стеклоэмали — это непрозрачные тонкие покрытия различных цветов, образующиеся вследствие нанесения на металл методами газопламенного напыления расплавов стекол специального состава. Они обладают идеальной поверхностью, твердостью, прочностью, атмосферо- и теплостойкостью и хорошими электроизоляционными свойствами. Недостатком является значительная хрупкость. [c.404]

Процесс нанесения диффузионных покрытий из алюминия и цинка представляет собой обработку при повышенной температуре в барабане в смеси порошков наносимого металла и инертного материала при этом происходит диффузия осаждаемого металла в поверхностный слой основного металла. Диффузионные покрытия из, хрома, никеля, титана, алюминия и других металлов получают также, погружая металлические изделия в инертной атмосфере в ванну с расплавом хлорида кальция, в котором растворено некоторое количество наносимого металла [1. [c.231]

Толщина слоя олова, нанесенного из расплава, составляет от 0,0015 до 0,0038 мм (22,4—56 г/м ). Средняя толщина электролитических покрытий на консервных банках—0,00045 мм (6,71 г/м ). Столь тонкие оловянные покрытия, естественно, являются пористыми, поэтому важно, чтобы олово выполняло функцию протекторного покрытия и предупреждало возникновение питтинга, который приводит к перфорации тонкого стального листа основного металла. Это условие обычно выполняется. [c.239]

При получении покрытия из расплава в ванну с расплавленным алюминием обычно добавляют кремний, чтобы затруднить образование слоя хрупкого сплава. Полученные из расплава покрытия используют для повышения устойчивости к окислению при умеренных температурах таких изделий, как отопительные устройства и выхлопные трубы автомобилей. Они стойки к действию температуры до 480 °С. При еще более высоких температурах покрытия становятся огнеупорными, но сохраняют защитные свойства вплоть до 680 °С [21]. Использование алюминиевых покрытий для защиты от атмосферной коррозии ограничено вследствие более высокой стоимости по сравнению с цинковыми, а также из-за непостоянства эксплуатационных характеристик. В мягкой воде потенциал алюминия положителен по отношению к стали, поэтому покрытие является коррозионностойким, В морской и некоторых видах пресной воды, особенно содержащих С1" и SO4", потенциал алюминия становится более отрицательным и может произойти перемена полярности пары алюминий—железо. В этих условиях алюминиевое покрытие является протекторным и катодно защищает сталь. Показано, что покрытие из сплава А1—Zn, состоящего из 44 % Zn, 1,5 % Si, остальное — А1, имеет очень высокую стойкость в морской и промышленной атмосферах. Оно защищает также от окисления при повышенных температурах. [c.242]

При использовании оплавляющихся покрытий на поверхности покрытия образуется вязкая пленка расплава, которая течет вдоль тела под воздействием омывающего стенку газового потока. При отсутствии испарения ф = 0. [c.473]

Теплота плавления материалов невелика. Поэтому и теплота абляции оплавляющихся покрытий имеет небольшие значения. Эффективность покрытия значительно возрастает, если взаимодействие пленки с горячим потоком газа сопровождается испарением или разложением расплава, в результате которого уменьшается тепловой поток к поверхности покрытия и увеличивается эффективная теплота абляции. Даже испарение нескольких процентов расплава может привести к многократному уменьшению скорости уноса. [c.473]

Изучение влияния агрессивных сред (металлических расплавов, продуктов сгорания, морской воды и др.) на механические свойства конструкционных материалов при длительных статических и повторно-переменных нагрузках в условиях нормальных и высоких температур с целью выявить эффект разупрочнения материалов, обусловленный влиянием среды, а также выбрать оптимальные защитные покрытия исследуемого материала. [c.745]

Тесное сближение фаз (снижение вязкости силикатных расплавов, повышение скорости частиц при напылений покрытий). [c.50]

Титан. Для защиты титана и сплавов на его основе разработаны коррозионностойкие стеклоэмали, характеризующиеся высоким суммарным содержанием кремнезема и других химически устойчивых окислов, — двуокиси циркония, окиси алюминия, двуокиси титана, окиси хрома и др., и низким содержанием окислов щелочных металл од. Стеклоэмали наплавляются на титан в атмосфере воздуха. Эмали испытывались в расплавах галоидных солей таллия при 550° С, в парах тетрахлорида титана при 950° С, в кипящих минеральных кислотах, а также в качестве электроизоляционных покрытий, работающих в морской воде при высоком давлении. Испытания показали, что эмали для титана обладают несравненно более высокой химической стойкостью, чем эмали, предназначенные для стальной химической аппаратуры. [c.6]

Карбидные покрытия, в частности, могут быть получены путем обработки графитовых изделий в расплавах переходных металлов. Взаимодействие графита с расплавленным металлом, например, цирконием сопровождается образованием соответствующего карбида на графитовой поверхности [1]. [c.200]

При взаимодействии жидких титана, циркония и некоторых других переходных металлов с графитом происходит их науглероживание, и при расчетах параметров диффузии в случае образования карбидных покрытий на графите из расплавов необходимо учитывать проникновение углерода в жидкий металл. [c.202]

В опубликованных ранее работах изложены некоторые результаты изучения процессов нанесения жаростойких покрытий методом газопламенного напыления [1—4]. Существенный интерес при изучении этой проблемы представляет определение степени нагрева диспергируемых частиц расплава и покрываемой поверхности в процессе нанесения покрытий и условий формирования последних. Средняя температура частиц при нанесении покрытий стержневым методом в момент их встречи с подложкой оценивалась количеством тепла, перенесенного частицами при формировании покрытия определенного веса. Для этой цели был применен специальный калориметр, с помощью которого устанавливали баланс между количеством тепла, передаваемым частицами покрываемому образцу, вызывающим его нагрев до определенной температуры, и тем количеством тепла, выделяемым нагревательным элементом калориметра, которое было необходимо для нагрева этого же образца до такой же температуры. [c.232]

Степень проявления второй фазы, вероятно, определяется прежде всего скоростью падения температур расплава, температурой и состоянием покрываемой поверхности. При ударе капли расплава о холодную полированную металлическую поверхность вторая фаза почти не проявляется. После удара осколки капли сдуваются газовоздушной струей. При нанесении покрытия на [c.238]

Полученные результаты представлены на рис. 6. Мы видим, что обнаруживается полное соответствие интенсивностей диффузии О2 через расплавы и защитного действия получаемых из них покрытий, а следовательно, и с влиянием на это свой-согласуется с изложенными вызывающих рассматривае- [c.252]

Рис. 6. Зависимость защитного действия покрытий ( ) от интенсивности диффузии кислорода через расплавы (2) и содержания в них щелочных компонентов.

Изучение диффузии кислорода через расплавы исследуемых покрытий, позволило обнаружить прямую зависимость между интенсивностью диффузии кислорода и защитным действием 1107 крытий. [c.252]

Значения величин и ЛF , для покрытий на железе и меди из расплава [c.38]

Интересно, используя выражения (1), (2), проанализировать некоторые случаи покрытий драгоценными металлами. В таблице приведены соответствующие значения величин AF , AF для покрытий на армко-железе и меди из расплава натрия. Величины отнесены к 1 см поверхности и к условиям 7 =0К, 50%-ный состав. [c.38]

II. Пропитка боросилицидных покрытий расплавом Зп—А1. В отличие от технологии пропитки силицидных слоев погружением в расплав, описанной в [3], пропитку боросилицидных покрытий на молибдене проводили отжигом предварительно боросилицированного молибдена в порошковой смеси, содержащей олово и алюминий. Толпщна слоев боросилицированного молибдена [c.49]

На основе сопоставления разрозненных данных, включая приведенные выше, был сделан вывод, качественно совпадающий с выводом Ху Венгана, о том, что по крайней мере для некоторых составов в процессе горения в диапазоне рабочих давлений, в котором проявляется эффект V < О, часть поверхности покрыта расплавом. Промежуточным результатом покрытия расплавом твер- [c.68]

Получение цинковых покрытий, как погружением в расплав, так и электроосаждением, называется цинкованием. Электроосаж-денные покрытия несколько более пластичны, чем полученные из расплава последние образуют на поверхности раздела с основным металлом хрупкие интерметаллические соединения железа с цинком (слой сплава). Скорости коррозии обоих покрытий сопоставимы, и только в горячей или холодной воде [7], а также в почвах [8 ] покрытия, полученные из расплава, имеют меньшую склонность к образованию питтингов по сравнению с катаным цинком (и, вероятно, также с электроосажденным). о различие либо обусловлено значениями потенциалов образующихся интерметаллических соединений, которые способствуют протеканию равно- [c.235]

Ежегодно выпускается несколько миллионов тонн луженой жести, и большая часть ее используется для изготовления консервных банок . Так как электроосажденные оловянные покрытия равномернее полученных из расплава и поэтому их можно сделать тоньше, то большую часть жести в настоящее время составляет так называемая электролитическая белая жесть. Не-токсичность солей олова делает луженую жесть идеальной для изготовления тары для жидких и твердых пищевых продуктов . [c.239]

Разработанные модели массопереноса для плоских слоев покрытий используют феноменологический аппарат диффузии, позволяющий моделировать кинетические закономерности массопереноса на движущихся межфазных границах, начиная со стадии смвчиванпя (граничная кинетика растворения) и до полного исчезновения расплава ив зазора (изотермическая кристаллизация), включая кинетические особенности контактного плавления. В моделях применен метод интегрального решения уравнений диффузии для твердой и жидкой фаз при соответствующих начальных, граничных условиях и условии мао-собаланса на движущихся границах в полиномиальном приближении. Расхождение аналитических расчетов с численным моделированием не превышает 1—2%, а с экспериментом б—10%. [c.187]

Примерами псевдопластичных жидкостей являются расплавы полимеров, а дилатантных жидкостей — различного рода лакокрасочные покрытия. [c.287]

Антифрикционные материалы на основе термопластов отличаются высокой технологичностью, низкой себестоимостью, хороншми демпфирующими свойствами. Детали из термопластов изготовляют высокопроизводительными методами - лит1.ем под давлением и экструзией, крупногабаритные детали - центробежным литьем, ротационным формованием, анионной полимеризацией мономера непосредственно в форме, нанесением антифрикционных покрытий из расплавов порошков, дисперсией. Термореактивные полимеры перерабатываются преимущественно методами компрессионного и литьевого прессования, они более прочны и термостойки. Порошкообразные термореактивные композиции наносят на трущиеся поверхности деталей в виде тонкослойных покрытий. [c.27]

Исследование влияния легирующих добавок на свойства цинкового покрытая, полученного из расплава, показало, что d и Sn не влияют, а Си увеличивает толщину покрытия, при этом в присутствии Си и d увеличивается устойчивость цинкового покрытия в атмосферных условиях. Алюминий, введенный в расплав до 0,25 %, вызьтает резкое снижение толщины покрытия и коррозионной стойкости, но увеличивает пластичность биметалла. При одновременном содержании меди и алюминия в цинковом покрытии медь при содержании более 0,02 % подавляет действие алюминия, и стойкость оцинкованной стали в атмосферных условиях повышается. Однако в присутствии алюминия в атмосфере с высокой влажностью возникают темные пятна, ухудшая внешний вид изделия. Добавка олова, кадмия, сурьмы, меди, введенных в расплав вместе с алюминием и свинцом, предотвращает возникновение тем- [c.54]

Полярность покрытия в значительной степени зависит от состава среды, и в процессе коррозии в результате поляризации или других факторов может произойти изменение полярности покрытия. Исследование алюминиевых покрытий различной толщины и пористости в жесткой промышленной атмосфере Москвы, отличающейся высоким содержанием сернистых газов, показало, что в пористом покрытии (10-12 мкм) очаги коррозионных поражений концентрируются в местах наличия пор и происходит значительное язвенное разрушение стали. Такой же характер разрушения был на образцах с тонким пористым алюминиевым покрытием, испытанных в районе Уфимского нефтеперерабатьшающего завода и Оренбургского ГПЗ, атмосфера которых отличается высоким содержанием Hj S и SO2. Толстые алюминиевые покрытия обнаруживали в этих условиях эффект намного выше, чем у цинковых той же толщины. Об этом свидетельствуют также сравнительные испытания, в промышленных атмосферах предприятий химической и нефтеперерабатьша-ющей промышленности алюминированной стали и цинковых покрытий, полученных различными методами и имеющими толщину слоя 50 мкм (из расплава), 25 мкм (гальваническое с хроматированием), 25 мкм (вакуумное), 100-120 мкм (термодиффузионное), 200-250 мкм (металлизационное). Характеристика промышленных атмосфер и скорость коррозии покрытий, полученных различными методами, приведена в табл.15. [c.59]

Известен опыт применения боридных покрытий для защиты от коррозии и наводороживания теплообменников. Теплообменники, изготовленные из стали 10, эксплуатировались в условиях воздействия конденсации паров серной кислоты, образующихся из продуктов сгорания сернистого топлива. Боридное покрытие, состоящее из двух слоев FeB и FeBj, наносили при температуре 950 °С в виде порошкообразной смеси, содержащей 98 % В4С, 1,5 % AIF3 и 0,5 % парафина. Такое покрытие позволяет повысить в 10 раз коррозионную стойкость стали в наводороживающей сероводородсодержащей среде и одновременно повысить ее циклическую прочность. Испытания теплообменников, проведенные на стенде с переменным внутренним давлением при Ртах = 0>7 МПа с частотой 0,12 Гц показали, что без покрытия теплообменники вьщерживают от 20 до 160 тыс. циклов, с боридным покрытием - не менее 400 тыс. циклов Сб . В слабокислых минерализованных растворах в условиях периодического Смачивания цинковые покрытия, полученные электрохимическим и горячим способом, менее устойчивы, чем диффузионные слои из порошковой смеси. Оцинкованные диффузионным способом трубы в 25 раз устойчивее труб с цинковыми покрытиями из расплава и в 15 раз - с покрытиями, полученными электролитическим осаждением. [c.64]

Микротвердость. Электролитические осадки металлов в большинстве случаев имеют значительно большую микротвердость, чем полученные из расплава, а покрытия, полученные из комплексного электролита — еще более-высокую. Мнкротвердость катаного серебра составляет 300—500 МПа, в то время как микротвердость покрытий, полученных из цианистого электролита, находится в пределах 900— 1100 МПа. Микротвердость серебряных покрытий, полученных из электролитов с блескообразующими добавками, можеть быть 1300— 2400 МПа. При нагревании осадков серебра мнкротвердость снижается вследствие рекристаллизации, которая заканчивается при 600 С. Это так называемый ускоренный метод старения. Естественному старению подвержены все осадки серебра, полученные электролитическим способом, вследствие увеличения зерна и постепенного снижения микротвердости причем снижение идет интенсивно в первый месяц, затем замедляется и через пол года максимально стабилизируется. Так, мнкротвердость блестящих серебряных покрытий из аммнакатиосуль-фосалицилатного электролита через полгода уменьшилась с 2400 МПа до 1900 МПа. Стабилизировать микротвердость в процессе старения можно легированием его небольшими присадками неблагородных металлов, как из цианистых электролитов, так и из нецианистых электролитов. Такие добавки, как никель, кобальт, сурьма, висмут, дают возможность повысить и стабилизировать мнкротвердость, как это видно из рис. 5. [c.21]

Иридиевые покрытия получают из расплавов смеси цианидов (70% Na N и 30 % K N). Температура плавления смеси 490 °С. Иридии вводят в расплав электролитическим растворением с помощью переменного тока. Осаждение металла ведут при 600—700 °С и плотности тока 1,1—4,3 А/дм . Предполагается, что иридий образует комплексное соединение Кз1г(СЫ)б. при этом осадки получаются светлыми, мелкокристаллическими, хорошо сцепленными с основным металлом. Цианистые электролиты из-за большой токсичности могут найти ограниченное применение. [c.72]

Исследование свойств покрытий, большинство которых в момент наплавления представляет собой пиросуспензии или пирозоли, позволило разработать основные принципы регулирования свойств расплавов или пиросуспензий и найти физико-химические закономерности образования покрытий из расплавленного состояния. Установлены некоторые общие закономерности зависимости жаростойкости покрытий от скорости процессов диффузии, развивающихся на границе раздела покрытие—тугоплавкий металл. Показано, что скорость процессов диффузии атомов одного и того же элемента определяется свойствами соединений, в которые входит рассматриваемый элемент. [c.4]

Как видим, проявление полищелочного эффекта в покрытиях сопряжено в известном смысле с повышением их плотности, чтс можно отнести и к их размягченному состоянию, а следовательно, и с усилением экранирующего действия покрытий даже в размягченном состоянии в отношении проникновения кислорода к защищаемой поверхности металла. Это нашло свое экспериментальное подтверждение при определении диффузии кислорода через расплавы тех же составов, что и покрытия. [c.251]

Защитное действие использованных силикатных стекол можно, по-видимому, связать с восстановлением окислов из стекла до металлов при наплавлении покрытий и выделением металлов на поверхности железа. Так, в более ранних работах [13—16] было обнаружено, что при контакте железа с силикатными расплавами, содержащими окислы свинца, меди, кобальта или никеля, происходит их восстановление. Высадившийся металл находится на железе либо в форме капелек, либо в виде электролитического слоя или образует сплав с железом [17, 18]. Причем, осадившийся свинец может находиться на поверхности образца только в свободном состоянии, так как он не взаимодействует с железом [19]. [c.258]

В работе приведены данные, характеризующие зависимость толщины покрытий из карбида циркония на графите от концентрации циркония и те.м-пературы в расплавах циркония с оловом. Изучены некоторые свойства получаемых покрытий. Библ. — 9 назв., рис. — 2. [c.344]

Здесь (х) — изменение свободной энергии, обусловленное межповерхностными превращениями (исчезновение одних пар контактирующих сред и возникновение новых) Д (А, х) — изменение свободной энергии за счет смещения компонентов в слое h — толщина слоя покрытия а — среднее межатомное расстояние X — совокупность переменных, описывающих состав (в общем случае в расплав МеО погружены металл основы Mel и металлы покрытия Ме2, МеЗ,. . . ). Величина Д/ относится к одному одноатомному слою. В случае, когда в расплав погружен один металл покрытия Ме2, а растворимость металла основы пренебрежимо мала, слой покрытия следует считать однокомпонентным, и в правой части (1) будет только одно слагаемое АР , выражение для которого приводилось в работах [3], [4]. В случае, когда растворимости Mel и Ме2 в расплаве сравнимы, для АР (х) в каком-то приближении можно записать [c.37]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...