Перемещения побочные

При симметричной основной системе обращаются в нуль те перемещения (побочные коэффициенты), при определении которых перемножаются две эпюры симметричная с кососимметричной. [c.520]

Удельные перемещения, имеющие неодинаковые индексы и называемые побочными коэффициентами, определяют по формулам [c.402]

Обозначения перемещений второго состояния приведены на рнс. VII. 16, б. Перемещения, содержащие в своем обозначении два одинаковых индекса, как, например, Ац, А22, называются главными, а перемещения вида А,2, А21 и т. д. — побочными. Докажем теперь теорему о взаимности работ, а именно [c.180]

Перемещения бц и 652 называются главными, а 6,2 и 651 — побочными. На основании теоремы Максвелла о взаимности перемещений имеем 612 = 21. [c.208]

Перемещения с одинаковыми индексами (б, ) называются главными, а с различными б,- — побочными, причем б д, = б, -. Побочные перемещения могут быть положительными, отрицательными, равными нулю, а главные перемещения всегда положительными. [c.226]

Перемещение в направлении лишнего неизвестного X от действия заданной нагрузки, например Д1Р, Д2Р и т. п., носит название грузового перемещения. Грузовые перемещения так же, как и побочные, могут быть положительными или отрицательными, или равными нулю. [c.162]

Для системы с несколькими лишними неизвестными очень важно рационально выбрать основную систему. Следует стремиться к тому, чтобы возможно большее число побочных перемещений оказались равными нулю. Иногда удается так выбрать основную систему, что некоторые из грузовых перемещений также оказываются равными нулю. В частности, в примерах 7-14, 7-15 показано, какой эффект дает использование симметрии системы. Во всех случаях желательно, чтобы эпюры изгибающих моментов, построенные для основной системы, были возможно более простыми и трудоемкость их перемножения по правилу Верещагина была минимальной. [c.162]

Чтобы определить перемещения, применим способ Верещагина. На рис. 414 показаны эпюры изгибающих моментов для основной системы от заданной нагрузку от единичных обобщенных сил 1 = 1, 2=1, А з=1- Отметим, что эпюры Ml и Мз симметричные, а эпюра М2 — кососимметричная. Как указывалось, побочные коэффициенты, определяющиеся перемножением симметричной эпюры на кососимметричную, равны нулю. В силу этого 612 = = 621=0 623 = 632=0. [c.432]

Главные перемещения всегда положительны побочные перемещения и грузовые перемещения могут быть положительными, отрицательными и равными нулю. [c.460]

При действии симметричной или кососимметричной нагрузки на симметричное сооружение можно выбрать такую основную систему, что не только каждая единичная эшора, но и грузовая будет или симметрична, или кососимметрична. Вследствие этого не только ряд побочных перемещений, но и некоторые свободные члены (грузовые перемещения) системы канонических уравнений окажутся равными нулю. [c.466]

Какие перемещения называют главными и побочными и какими свойствами они обладают [c.482]

Решение системы канонических уравнений упрощается в том случае, когда хотя бы часть побочных перемещений (коэффициентов при неизвестных) обращается в нуль. [c.519]

Выбирая основную систему, следует стремиться обратить в нуль возможно большее число побочных перемещений. [c.519]

В результате побочные перемещения и Sjj, получаемые путем перемножения по правилу Верещагина симметричной эпюры на кососимметричную, обращаются в нуль. [c.520]

Побочные коэффициенты с переставленными индексами равны друг другу теорема взаимности единичных упругих перемещений). [c.157]

Рассмотрим некоторые экспериментальные стенды, включенные в схему лаборатории МЭИ. Рабочая часть установки для исследования характеристик сопл, на влажном паре методом взвешивания реактивной силы (рис. 2.2) была выполнена с однокомпонентными газодинамическими весами и присоединялась к увлажнителям стенда I (рис. 2.1). Установка предназначалась для проведения физических исследований осесимметричных двухфазных течений и определения коэффициентов тяги, расхода и потерь кинетической энергии. Равноплечий рычаг 2 жесткой конструкции подвешен с помощью упругого шарнира (ленточного креста) в сварном корпусе. На рычага на одинаковом расстоянии от точки опоры размещены два идентичных стакана, связанных с увлажнителем стенда двумя гибкими сильфонами большого внутреннего диаметра. В стаканы устанавливают исследуемые объекты. Кинематическая схема весов позволяет, во-первых, полностью освободить силоизмеритель от измерения побочного усилия, создаваемого перепадом статических давлений на стаканах и, во-вторых, получать характеристики сопл при одном заглушенном стакане и сравнительные характеристики, сли сопла установлены в обоих стаканах. Рычаги 1 и 8 предназначены для присоединения к ним силоизмерителей и индикаторов перемещения рычага 2. Измерение реактивной силы осуществляется компенсационным (нулевым) методом. Рассматриваемая рабочая часть оснащена весами высокого класса точности и другими приборами для пневмометрических и оптических исследований потока. [c.23]

Позже бьши разработаны другие эффективные методы расчета складчатых систем. Отметим метод перемеш,ений, основанный на решениях М. Леви (изгиб) и Л. Файлона (плоская задача) для прямоугольных пластин [4] и различные модификации метода перемещений и смешанного метода [186, 344]. Метод перемещений устраняет многие недостатки метода В.З. Власова в части реализации алгоритма расчета на ЭВМ. Однако, он привносит в методику расчета недостатки, связанные с природой метода перемещений. В частности, формирование матрицы реакций требует привлечения матричных операций. Обязательное формирование основной системы привносит недостатки, связанные с ее использованием. Необходимы промежуточные вычисления для перехода от перемещений узлов к напряженно-деформированному состоянию во внутренних точках элементов системы. Метод разработан только для шарнирного опирания торцов конструкции. Сходные недостатки можно обнаружить и в смешанном методе. Следует отметить, что последний недостаток метода перемещений устраним, поскольку решения М. Леви и Л. Файлона являются частными случаями вариационного метода В.З. Власова. Поэтому можно разработать метод перемещений для произвольного опирания торцов складчатой системы. Если пренебречь влиянием побочных коэффициентов системы дифференциальных уравнений В.З. Власова, то алгоритм формирования матриц реакций и нагрузки останется прежним, а изменяется лишь фундаментальные функции. Можно дальше модифицировать метод перемещений. В I разделе отмечалось, что на базе соотношений МГЭ [c.479]

МОЖНО учитывать при данном числе степеней свободы для перемещений. Однако аномалии поведения всегда можно устранить, проверяя аналитически, что элемент не является плохо обусловленным, или численно находя собственные числа и векторы матрицы жесткости элемента для того, чтобы убедиться в отсутствии каких-либо побочных кинематически допустимых форм деформирования. [c.418]

Очевидно, что главные коэффициенты всегда положительны. Они располагаются на главной диагонали матрицы коэффициентов канонических уравнений. Если индексы коэффициентов неодинаковы, то их называют побочными. На основании теоремы о взаимности перемещений [c.218]

Основная система получается удалением из общего числа связей заданной системы только некоторых связей, которые являются лишними. Причем, за лишние связи можно принять внешние (опорные) или внутренние связи, препятствующие взаимному повороту, осевому перемещению или сдвигу сечений. В таких случаях лишними неизвестными будут внутренние усилия, т.е. изгибающие моменты, продольные и поперечные силы. В связи с этим имеется возможность для одной и той же заданной системы при расчете выбрать несколько основных систем. Однако, используется для расчета только одна из них - та, в которой наибольшее число побочных перемещений обращается в нуль. Она называется удачной или рациональной. [c.226]

Очевидно, в первом варианте основной системы ни одно из побочных перемещений не равно нулю, поэтому система канонических уравнений метода сил будет полной [c.227]

В рассматриваемом примере С = 6, а Л = 3. Поэтому при выборе основной системы в из заданной системы необходимо выбросить любые три связи, но такие, чтобы полученная система была геометрически неизменяемой и статически определимой. Рассмотрим два варианта основной системы. В первом варианте из заданной системы выбросим три опорные связи, предотвращающие вертикальные перемещения в точках 1,2 и 3 (рис.16.1б). За лишние неизвестные в этом случае принимаются реакции отброшенных связей, т.е. силы Xj, Х2 и Х . Очевидно, что в этой основной системе, представляющей собой один геометрически неизменяемый элемент, ни одно из побочных перемещений не обращается в нуль. Поэтому она является нерациональной. [c.234]

Проанализируем эту основную систему. При действии лишнего неизвестного Mj = 1 будут деформироваться только два смежных пролета, поэтому только перемещения 5 ц и 5 21 отличны от нуля, а все остальные побочные перемещения равны нулю. Вследствие этого в первое каноническое уравнение войдут только два неизвестных опорных момента Ml и М2, а в остальные уравнения - не более 3-х опорных момента. Следовательно, при такой основной системе многие побочные перемещения обращаются в нуль, вследствие чего в каждое каноническое уравнение войдет не более, чем три неизвестных момента, действующих в опорных сечениях двух смежных пролетов. Поэтому такая основная система считается рациональной. [c.234]

По-видимому, в большинстве решений задач по упругопластическому деформированию тел при бифуркации область пластического деформирования для боковой ветви не совпадает с областью ъ побочном решении возможна разгрузка материала в некоторой подобласти так что С °Vp°. Тогда в уравнениях для отклоненных движений наряду с отклоненными величинами (вариациями перемещений и их скоростей) появляются конечные значения скоростей деформаций основного или побочного решений. В [24] показано, что в этом случае бифуркация решений задачи (4.12), (4.2), (4.7) определяет момент, за которым процесс квазистатического деформирования становится неустойчивым. [c.138]

При гибке тонкостенных профильных деталей особое внимание следует обращать на предупреждение появления побочных д ормаций, искажающих поперечное сечение детали. Для устранения этих нежелательных явлений необходимо ограничить относительную свободу перемещения элементов сгибаемой заготовки в зоне деформации посредством применения инструмента замкнутого контура — гибочного шаблона и нажимной колодки. При гибке замкнутого профиля следует использовать жесткие и гибкие оправки или наполнители, предохраняющие элементы заготовки от деформации во внутреннюю полость. [c.350]

Перспектива является одним из факторов, способствующих правильному распознаванию формы объекта среди неоднозначных интерпретаций проволочного изображения (рис. 12.6). В некоторых случаях возможно чрезмерное подчеркивание эффекта перспективы, что эквивалентно искажению объекта. Но такое искусственное введение искажения в некоторых случаях может привести к нежелательному побочному эффекту например, при перемещении объектов в сцене искажения могут изменяться непредвиденным образом [c.246]

Для расчета одной и той же конструкции можно использовать различные основные системы. Из них необходимо выбрать наиболее рациональную. При этом следует стремиться к тому, чтобы максимально возможное количество побочных перемещений З,- равнялось нулю, а эпюры изгибающих моментов для основной системы были наиболее простыми. [c.532]

Аналогично для рассматриваемой рамы равны нулю все побочные перемещения, определяемые путем умножения симметричной эпюры на кососимметричную, а именно 813, б з, 83, и 832. [c.538]

Коэффициенты при неизвестных u/J называют единичными коэффициентами, причем коэффициенты, находящиеся на главной диагонали 3/,, называют главными, остальные - побочными. Физический смысл единичных ког (К[)ИЦИентов - обобщенные перемещения основной системы по направлению действия единичной обобщенной силы X/, вызванные единичной обобщенной силой XJ. Главные единичные коэффициенты могут быть только положительными, побоч-Hh R - как положительными, так и отрицательными> Свободные члены канонических уравнений /р - ото перемещения основной систе мы по направлению действия неизвестной X, от заданной нагруз ки, обозначаемой символом г. [c.68]

Чтобы определить перемещения, применим способ Верещагина. На рис. 410 показаны эпю ш изгибающих моментов для осношюн системы от заданной нагрузки от единичных обобщенных сил Xj = 1, = I, Л"з = 1. Отметим, что Енюры Ml и Л1з симметричные, а эпюра Mj— кососимметричная. Как указывалось, побочные коэффициенты, определяюн1иеся перемножением симметричной эпюры на кососимметричную, равны нулю. В силу этого Ьц = = 0 6aj = =- бз2 = О, [c.408]

Коэффициенты при неизвестных (5jy называют единичными коэффициентами, причем коэффициенты, находящиеся на главной диагонали 5ц. называют главными, остальные - побочными. Физический смысл единичных коэффициентов - обобщенное перемещение основной системы по направлению действия единичной обобщенной силы Х,, вызванное единичной обобщенной силой Xj. Главные единичные коэффициенты могут быть только положительными, побочные - как положительными, так и отрицательными. Свободные члены кано- [c.8]

Перемещение в направлении лишнего неизвестного от действия единичной силы, приложенной взамен лишнего неизвестного У, например и т. п., называется побочным перемещением. Побоч- [c.162]

Перемещения о,-, и о,,, не зависят от заданных сил, а полностью определяются геометрией системы и выбором лишних неизвестных главные коэффициенты — величины существенно положительные и отличные от нуля побочные коэ< )фнциенты 8 = 8 ,, могут быть больше нуля, меньше нуля и равны нулю. [c.322]

Возможно, однако, такое использование кинематических пар, когда при рабочем движении механизмов эти пары остаются неподвижными, а подвижность соединения используется только для сравнительно редких перемещений, связанных с управлением механизмом, или вызывается побочными движениями, возникающими вследствие несовершенства кинематической схемы, неточности выполнения звеньев и т. д. Такие кинематические пары, подвижность которых не используется при рабочем движении механизма, назы-вакэтся подвижными соединениями. К ним относятся зубчатые (шлицевые) и шпоночные соединения в тех узлах, где предусмотрена возможность осевого перемещения вдоль зубцов или вдоль шпонки, во время которого это соединение выполняет функцию поступательной пары. Именно так соединена сдвоенная шестерня 2—2 ко-ро(к(и скоростей с валом 1 (см. рис. 10.4). [c.355]

Примененная кинематическая схема аэродинамических весов дает возможность, во-первых, полностью освободить силоизмеритель от измерения побочного усилия, создаваемого перепадом статических давлений на стаканах, превышающего величину тяги в десятки раз, и, во-вторых, получать обычные характеристики сопл (при одном заглушенном стакане) и сравнительные характеристики, если сопла установлены в обоих стаканах. Рычаги / и S предназначены для присоединения к ним силоизмерителей и индикаторов перемещения рычага 2. Измерение реактивной силы осуществляется комненсационным (нулевым) методом. Рассматриваемая рабочая часть оснащена рейтерными весами высокого класса точности и другими приборами для пнеамометрических и оптических исследований потока. [c.391]

Для устранения побочных деформаций при гибке тонкостенных профилей и труб применяют также местный индукционный нагрев заготовки. Индуктор устанавливают перед зоной гибки. Нагрев заготовки происходит непрерывно в процессе гибки при перемещении заготовки сквозь кольцевой индуктор. Индуктор совмещен с водяным спреерным устройством, которое после прохождения участка заготовки через индуктор сразу же его охлаждает. Таким образом, нагретым до высокой температуры является узкий участок заготовки, на котором и Происходят деформации изгиба. Соседние холодные участки заготовки оказывают поддерживающее действие деформирующемуся участку, благодаря чему побочные деформации не возникают. [c.349]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...