Сталь Коррозия в воде

Конструкционные стали коррозия в воде морской 441, [c.508]

Малые добавки- в низколегированных сталях не оказывают заметного влияния на скорость общей коррозии в воде и почве, однако состав стали играет большую роль в работе гальванических пар, определяющих коррозионную стойкость при гальванических контактах. Например, в большинстве природных сред стали с малым содержанием никеля и хрома являются катодами по отношению к углеродистой стали вследствие повышения анодной поляризации. Причина этого объяснена на рис. 6.15. И углеродистая, и низколегированная сталь, взятые в отдельности, корродируют с приблизительно одинаковой скоростью / ор, ограниченной скоростью восстановления кислорода. При контакте изначально различные потенциалы обеих сталей приобретают одно и то же значение гальв- [c.127]

С повышением температуры скорость электрохимических реакций, как правило, растет, следовательно, и скорость коррозии в воде при повышении температуры должна увеличиваться. Однако при коррозии с кислородной деполяризацией на скорость коррозии при повышении температуры оказывает влияние уменьшение растворимости кислорода. В связи с этим в открытых системах на начальной стадии скорость коррозии с ростом температуры увеличивается, а затем уменьшается, проходя при 60— 70 °С через максимум. Если свободное удаление кислорода из системы (закрытые системы) невозможно, при повышении температуры скорость коррозии непрерывно растет. Зависимость скорости коррозии стали от температуры для открытой и закрытой систем показана на рис. 1.4 [2]. [c.6]

Рис. 5.3. Зависимость скорости коррозии стали Ь в воде от содержании С бихромата (/) и хромата (2) калия

Количество полифосфатов, необходимое для защиты стали от коррозии в воде, зависит от состава, температуры воды и скорости ее движения. В циркулирующих растворах, где полифосфаты все время имеют доступ к поверхности стали, коррозия замедляется [c.88]

В последние годы в СССР и за рубежом широкое распространение для защиты от коррозии различных стальных конструкций получили алюминиевые покрытия. Для их получения на внутренней и наружной поверхности труб применяют в основном горячее алюминирование. При погружении стали в расплавленный алюминий образуются промежуточные соединения алюминия и железа переменного состава, более твердые и менее вязкие, чем чистый алюминий. Хлориды стимулируют питтинговую коррозию алюминия. Сульфаты являются ингибиторами коррозии в водах, где их концентрация превышает концентрацию хлоридов. В таких водах алюминиевые трубы проявляют высокую стойкость против коррозии, несмотря на довольно высокую концентрацию хлоридов. Однако с повышением pH выше 8,5 стойкость алюминия уменьшается. Алюминиевое покрытие, являясь анодным защитным покрытием, при температурах, характерных для систем горячего водоснабжения, осуществляет протекторную защиту стали в дефектах покрытия. [c.147]

Конструкционными материалами для реакторных установок являются в основном аустенитные нержавеющие стали. Это вызвано стремлением уменьшить коррозию для сокращения возможности перехода продуктов коррозии в воду реакторов и их отложения на твэлах. Корпус реактора выполняется из перлитной стали с аустенитной нержавеющей наплавкой. Основные трубопроводы реакторного контура выполняются также из перлитных сталей с плакировкой аустенитной нержавеющей. [c.52]

В теплотехнике латуни применяют для изготовления трубок конденсаторов паровых турбин и теплофикационны. с бойлеров (последние изготавливают из латуни марки Л68, иногда из Л63). Латунь Л63 прочнее и тверже, чем латунь Л68, но менее пластична. Латунные трубки предпочтительнее трубок из углеродистой стали вследствие более высокой их устойчивости к коррозии в воде. [c.229]

При работе деталей в условиях коррозии (в воде или даже во влажной атмосфере) и повышенной температуры (для деталей из легких сплавов и высокопрочных сталей — при любых условиях работы) кривая усталости при регулярном нагружении не имеет горизонтального участка, соответствующего неограниченной выносливости, а имеет все время ниспадающий характер. В этих 186 [c.186]

Для защиты перлитных сталей от коррозии в воде атомных энергетических установок были исследованы летучие ингибиторы [177]. Они имеют преимущества перед контактными, поскольку защищают металлы в паровоздушной фазе, где наблюдается особенно сильная коррозия. Полученные результаты представлены в табл. 8,9. [c.278]

При изучении коррозии в воде при температуре до 260° азотированных аустенитных, мартенситных и стареющих сталей было найдено, что азотирование снижает коррозионную стойкость, особенно при комнатной температуре и в меньшей степени при повышенных температурах. При этом был сделан вывод, что режим азотирования не влияет на коррозионную стойкость слоя. [c.119]

Существенное различие температуры морской воды в двух местах, наиболее сильно отличающихся по своей широте, должио было бы заметно отразиться на обычной коррозии в воде, но а присутствии бактерий влияние температуры проявляется в меньшей степени. Бактерии Desulfovibrio, вызывающие коррозию стали, могут существовать в температурном интервале от 10 до 40 С и сохраняют активность в большей его части [77]. [c.452]

Цинкование по стали применяют для защиты черных металлов от коррозии. В воде при темпетатуре выше 65—70° С защитные свойства цинка резко падают. Назначение покрытий и применяемая толщина их приведены в табл. 6. [c.393]

Перлитные стали, в основном малолегированные и в меньшей мере углеродистые, получили наибольшее применение в качестве конструкционного материала блоков. Относительно низкая стоимость и технологичность этих сталей являются их большим преимуществом, однако стали эти обладают невысокой общей коррозионной стойкостью. Поэтому одной из главных задач рациональной организации водного режима является максимальное снижение скорости коррозии этих сталей и уменьшение степени перехода продуктов их коррозии в воду. Это особенно важно для блоков закритических параметров, для которых единственным методом выведения примесей из цикла могут быть только отложения на поверхностях нагрева, недопустимые по условиям надежности работы блока. Следовательно, главное требование к протеканию коррозии перлитных сталей сводится к доведению ее до уровня, исключающего отложения продуктов коррозии предшествующего тракта на поверхностях нагрева и способствующего минимальному износу самих поверхностей нагрева. [c.25]

Как видно из таблиц 1-5 и 1-6, скорости коррозии сталей 1Х18Н9Т и 12ХМ в воде и насыщенном паре (среда и в том и другом случае деаэрирована) при температуре 300° С одинаковы. В перегретом паре скорость коррозии меньше, чем при погружении образцов в воду при той же температуре. Так, при температуре 300° С скорость коррозии в воде при давлении 87 ат составляет 0,2 гЫ сут, а в перегретом паре при давлении 20 ат и 65 ат — 0,1 г/м сут и 0,062 г/м сут соответственно. Аналогичное явление характерно [c.34]

Из изложенного следует, что если оборудование, изготовленное из низколегированных сталей, работает в воде при критических температурах, концентрацию кислорода в воде необходимо уменьшать до 0,01—0,02 мг/л, так как при концентрации кислорода 0,05 мг/л возможны случаи язвенной коррозии [111,14]. Во влажном паре при температуре 260° С с увеличением концентрации кислорода за пределы 0,05 мг/л скорость коррозии низколегированных сталей увеличивается [111,29]. Если в воде содержится, кроме кислорода, углекислый газ, скорость коррозии низколегированных сталей увеличивается в тем большей степени, чем выше концентрация кислорода и углекислого газа [111,29]. Так, при длительности испытаний 50 час введение в деаэрированную воду 1,7 г/л углекислого газа увеличивает скорость коррозии стали 12X2 при температуре 300° С в три раза (см. табл. 111-2). Очевидно, это обстоятельство связано с уменьшением pH среды. Насыщение же воды угарным газом практически скорости коррозии стали 12 ХМ не изменяет (табл. II1-2). К некоторому возрастанию скорости коррозии низколегированной стали приводит увеличение скорости потока воды с 0,05 м/сек до 9,2 м/сек (см. рис. 1Н-8). Дальнейшее увеличение скорости потока до 12,2 м/сек к усилению коррозии не привело [111,14]. В потоке воды со скоростью 0,4 м/сек при температуре 310° С скорость коррозии низколегированных сталей, измеренная по количеству выделившегося водорода, равна скорости их в стати- ческих условиях. При скорости потока воды 10 м/сек скорость коррозии больше, чем в статических условиях [111,8] при скорости потока 9,2 м/сек все продукты коррозии с поверхности железа смываются и попадают в воду (прямые 1 в 4 на рис. II1-8). В полуста-тических условиях, при скорости потока 0,005 м/сек, значительная часть продуктов коррозии остается на поверхности металла, скорость поступления продуктов коррозии в воду значительно меньше, чем скорость коррозии низколегированных сталей (прямые 2 и 5 на рис. 111-8). По истечении месяца скорость поступления стали (железа) в систему при скорости воды 9,2 м/сек приблизительно в пять раз выше, чем в полустатических условиях [111,14]. Авторы указывают, что в процессе работы оборудования из углеродистой стали при температуре 316° С концентрации как растворенных, так и нерастворенных в воде продуктов коррозии железа были приблизительно равны и составляли 0,05 мг/л. Значительное количество их поступало в воду при изменении режима работы контура. [c.109]

Исследование скорости анодного процесса стали 1Х18Н9Т в воде, насыщенной продуктами коррозии железа, показало, что потенциал пробоя смещается при этом в отрицательную сторону, т. е. величина области пассивации уменьшается. В соответствии с этим и скорость растворения стали 1Х18Н9Т в воде, содержащей продукты коррозии железа, увеличивается (см. табл. 111-11). Возможно, что изменение концентрации продуктов коррозии в зазоре при различных размерах последнего сказывается на величине скорости коррозии. [c.122]

Различные режимы термообработки аустенизация, стабилизация, отжиг при температуре 650° С на скорость общей коррозии аустенитйых нержавеющих сталей 18-8 в воде при высокой температуре заметным образом не влияют [111,36 111,52). Сварные соединения аустенитной нержавеющей стали довольно устойчивы против общей коррозии в воде критических параметров. [c.131]

Теплоноситель реакторов типа PWR представляет собой простую жидкую фазу, поэтому возможно введение твердых или газообразных добавок, которые остаются в растворе и оказывают ингибирующее действие. Первый контур реактора PWR менее разветвлен и более надежен, чем контур реактора BWR, поэтому возможность разуплотнения его меньше, что позволяет точно определять и длительное время сохранять неизменным состав теплоносителя в реакторе PWR на оптимальном уровне. У большинства легководных реакторов контуры почти полностью изготовлены из аустенитных сталей марок 304 и 321, а в реакторах ANDU и типа PWR, кроме того, используются углеродистые или низколегированные ферритные стали. Максимальная концентрация продуктов коррозии в контуре реактора такого типа в период работы колеблется от 0,020 мг/кг при концентрации водорода >2 см /кг до 0,200 мг/кг при концентрации водорода <2 см /кг. После завершения кампании максимальная концентрация их достигает 50 мг/кг. Независимо от того, какой материал используется, скорость коррозии уменьшается с увеличением pH от 9 до 11 (хотя в одном из последних исследований найдено, что скорость коррозии в воде высокой чистоты при pH = 7 может быть гораздо ниже). Высокое значение pH обычно сохраняют, добавляя гидроокись лития или поддерживая содержание кислорода на возможно более низком уровне. Последнее достигается деаэрацией воды и поддержанием постоянного давления водорода в резервных водяных емкостях. Кроме того, в теплоноситель реактора PWR обычно добавляют борную кислоту для изменения реактивности. Ее влияние чаще всего положительное, но она может адсорбироваться продуктами коррозии и, если последние выделяются в активной зоне, может иметь место скачок реактивности. Однако обычно нарушения работы водяного контура реактора PWR происходят редко. Единственной проблемой, требующей практического решения, является увеличение срока службы парогенератора в условиях активности и сведение к минимуму необходимости его дезактивации [7]. [c.152]

Дозировка гидразина после завершения трилонной обработки допустима. Исследования скорости коррозии в воде, содержащей гидразин, для стали, защитная пленка на которой была получена в отсуствие гидразина, показали, что последующая дозировка гидразина не ухудшает качества уже образованной защитной пленки. [c.92]

Нержавеющая сталь в водных растворах при 300°С корродирует со скоростью около 0,5 мг/(м2-ч). Эта величина не оказывает сколько-нибудь заметного влияния на механическую прочность материалов. Однако поверхности конструкционных материалов на АЭС столь велики, что в сутки за счет коррозионно-эрозионных процессов в таких сравнительно мощных установках, как Дрезденская и Шиппингпорт-ская АЭС в США, или Нововоронежская и Белоярская АЭС в СССР, образуется до 100 г продуктов коррозии. Для более мощных блоков переход продуктов коррозии в воду будет соответственно большим. Состав продуктов коррозии в реакторной воде и в отложениях разнообразен и зависит от применяемых конструкционных материалов. Особенно неблагоприятны долгоживущие изотопы продуктов коррозии с жестким -у-излучением, например изотопы кобальта и цинка. В табл. 15-1 приведены основные долгоживущие [c.149]

На основании первых анализов термоусталостных повреждений элементов котлотурбинного оборудования и результатов лабораторных испытаний на термическую усталость образцов из перлитных и аустенитных сталей было определено, что в перлитных сталях, работающих в воде или водяном паре, термоусталостные трещины имеют полостевидную форму с округлыми окончаниями и характерными признаками коррозии, в то время как в сталях с аустенитнои структурой образуются тонкие и глубокие, чаще всего транскристаллитные острые трещины. Различия в форме термоусталостных трещин были объяснены характерной особенностью ферритно-перлитной и аустенитной структур и главным образом различием комплекса теплофизических характеристик стали с а- и -у-решеткой. В результате изучения характера трещин коррозионно-термической усталости в широком диапазоне температур были выявлены новые закономерности и показано, что Б зависимости от условий испытаний может иметь место та или иная форма трещин как в аустенитной, так и в перлитной стали. [c.129]

Химическое пассивирование металлов как метод предупреждения кислородной коррозии в воде высокой чистоты, теоретически обоснованный и разработанный Я. М. Колотыркиным, Т. X. Маргуловой, Г. М. Флорианович и О. И. Мартыновой [32, 47, 66], представляет практический интерес для защиты оборудования из стали и алюминия на химических производствах. Этот метод борьбы с коррозией применяется на многих объектах промышленности, использующих в качестве рабочей среды воду высокой чистоты [67]. Метод позволяет снижать концентрацию гидроксидов железа в теплоносителе с 20 до 4— 7 мкг/кг и ликвидировать коррозию как при низких, так и при высоких температурах. [c.122]

Разработан комбинированный аммиачно-кислородный режим водоподготовки, отличающийся большими дозами вводимого в воду аммиака ([68, 69J. При таком методе водоподготовки на поверхности стали образуется не лепидокрокит РеООН, а магнетит Рез04 или гематит а-РегОз, так же как И при гидразинно-аммиачном методе, однако абсолютная концентрация продуктов коррозии в воде при аммиачно-кислородном режиме почти вдвое ниже. Этот метод может быть использован также для противокоррозионной защиты оборудования, изготовленного из медных сплавов. [c.125]

Наиболее благоприятными для эксплуатации стальных оцинкованных труб являются pH 7,5—8,5, при более низких я более высоких pH коррозионная стойкость труб снижается. Коррозия оцинкованных сталей проявляется в разрушении цинкового покрытия (на что указывает появление в воде белой суспензии) и стали с переходом продуктов коррозии в воду и с локальным отложением их на внутренних поверхностях труб, что вызывает утончение их стенок. Кроме того, на стенках труб образуются бороздки. Бороздки появляются в результате коррозии металла вблизи сварных швов труб вследствие различия н электродных потенциалах металла сварного шва и основнога металла. Наиболее типичными видами коррозии стальных оцинкованных труб горячего водоснабжения являются локальная коррозия (в основном питтинговая) и контактная коррозия, С повышением скорости движения воды (начиная с 0,30— 0,95 м/с) скорость коррозии оцинкованных труб увеличивается прямо пропорционально корню кубическому из скорости воды. [c.159]

Ингибитор коррозии стали в воде [197, 198, 303]. Минимальная концентрация ингибитора для стали (Ст. 20) в дистиллированной воде — 0,0001, для стали 4С — 0,001 молъ л. Минимальная концентрация буферного раствора ингибитора и кислоты для стали — 4С в воде и водных растворах солей при 20 С — 0,001 С — 0,003 60 С — 0,005 80 С — 0,01 98—99" С — 0,1 молъ1л. [c.101]

Ингибитор коррозии стали в воде и водных растворах солей [303]. Мини-Ашльная концентрация буферного раствора (соли и кислоты) для стали 4С в воде и водных растворах солей — 1 ммоль1л. [c.104]

Ингибитор коррозии и микробиологического разрушения меди, стали, алюминия в воде [643, 828]. При концентрации ингибитора 30—35 мг л (60° С, скорость движения воды 0,6 м/сек) для алюминия у = 330 [643]. Применяется в цирку.11яци0нных охлаждаюш их системах. [c.121]

Проведенные в лаборатории Института машиноведения и автоматики АН УССР исследования А. И. Япюка [176] по изучению влияния механической обработки на коррозионно-усталостную стойкость сталей 45 и 20Х перлито-ферритной структуры и стали У8А, закаленной на сорбит, показали (табл. 1) наибольшую потерю в весе от коррозии в воде за 30 суток у металла с грубообработанной поверхностью, а также с поверхностью, обкатанной роликами. [c.37]

Хотя и обнаружено определемное соответствие между концентрацией продуктов коррозии в воде и скоростью коррозии стали, отложение этих продукто на меди зависит от специфических свойств самих ингибиторов коррозии. Относительно большие отложения наблюдаются в присутст вии гексаметафосфата натрия, силиката, гидразина и смеси силиката с гидразином. Несомиенно, что некоторые из этих ингибиторов включаются непосредственно в осадки. [c.266]

Количественные оценки коррозии в водных средах часто могут быть произведены с помощью весовых измерений. На фиг. 62 приведены результаты весовых измерений для стали, погруженной в воду и покрытой песком 177]. Песок, по-видимому, препятствует реакции восстановления кислорода. Он также образует твердый конгломерат со ржавчиной. Чтобы весовые измерения давали надежные результаты, разъедание должно быть равномерным. Весовые измерения при питтинге алюминия не могут показать опасный х арактер перфорирующего разъедания. Поэтому при исследованиях питтинга часто используют статическую обработку результатов измерений числа язвин и их глубины. При таких измерениях требуется большая сноровка для обеспечения надежной оценки. Если число язвин возрастающей глубины уменьшается постепенно, то оценка максимальной глубины язвин по результатам измерений их глубины может быть получена только на основании измерений очень большого числа образцов. Если же число язвин возрастающей глубины уменьшается быстро, то результаты измерений, по-видимо- [c.121]

Стойкость стали 0,015 18 r2MoNb к щелевой коррозии в воде (1 мг СГ/л, 0,3—6 мг Ог/л) при /=350 °С, Р = = 16,8 МПа, Ти=2000 ч приведена ниже. [c.164]

Разработанный нами способ защиты от коррозии в воде азотированных нержавеющих сталей позволил осуществлять защиту высоколегированных сталей с помощью растворов К2СГ2О7, а так- [c.128]

На основании проведенной работы установлены следующие способы защиты от коррозии в воде нестойких слоев стали 25Х18Н8В2 и других высоколегированных азотированных сталей [c.132]

Для защиты азотированных деталей из нержавеющих стале типа 25Х18Н8В2 от коррозии в воде и во влажном воздухе при температурах до 120 рекомендуется обработка в кипящем 10%-нол1 растворе К2СГ2О7 с последующей гидрофобизацией кремнийорга и-ческой жидкостью ГКЖ-94. [c.137]

Трудно дать общую рекомендацию о том, какой метод и когда следует применять. Можно лишь отметить, что чаще других используется химическое травление. Практика показала, что наи-лучшим — наиболее универсальным и надежным методом удаления продуктов коррозии со сплавов на основе железа (и даже для осветления поверхности микрошлифов) является обработка металла ингибированными кислотами. Вместе с тем отмечается [18], что для точного удаления продуктов коррозии со сплавов на железной основе при незначительной потере металла хорошие результаты дает описанная выше катодная обработка в щелочном растворе. Имеются также сведения [21], что катодное травление в растворе серной кислоты с ингибитором дает хорошие результаты при снятии продуктов коррозии с нержавеющ,ей стали после коррозии в воде при повышенных температурах и давлении. По этим же данным катодное травление в 2,5%-ном растворе H2SO4 с добавкой 6 г/л уротропина при комнатной температуре предпочтительнее при снятии продуктов коррозии с 5%-ной хромистой стали по сравнению с травлением в щелочном растворе. [c.25]

Перевод книги, изданной Научным центром яаерной энергии, содержит доклады 3-го французского коллоквиума металлургов, отражающие новейшие исследования вопросов окисления металлов. Делается попытка создать общую теорию окисления металлов. Рассматриваются механизм диффузии и газовой коррозии, кор розиоиностойкие сплавы при высокой темлературе, восяла.меняемость. магния и урана в различных газовых атмосферах, корроз.ия нержавеющих сталей, коррозия в. морской воде и другие вопросы. [c.4]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...