Сепараторы вторичной

I, II. /// — выпарные аппараты / — конденсатоотводчики 2 —сепараторы вторичного пара [c.317]

Относительно небольшие молотковые мельницы, устанавливаемые к котельным агрегатам паропроизводительностью от 35 до 230—325 г/ч, предназначенным для сжигания бурых углей и торфа, обычно работают в сочетании с довольно примитивным сепаратором гравитационного типа (рис. 22-4), который выполняют в виде прямоугольной вертикальной шахты 2 из листовой стали, высотой 4—8 м и более в зависимости от производительности мельницы. Сепарация пыли в шахте осуществляется Иод действием силы тяжести. Более тонкие и легкие частицы топлива выносятся из мельницы / в шахту 2 и из нее непосредственно в топку через амбразуру 5 или особое горелочное устройство. Боле тяжелые, недостаточно размолотые частицы топлива выпадают из шахты в мельницу для дальнейшего размола. Вторичный воздух, необходимый для горения, подается в топку из воздухопроводов 3 через шлицы 4. [c.267]

Исследования центробежной сепарации вторичных паров при упаривании растворов показали, что унос капель жидкости паром из циклонного сепаратора характеризуется тремя гидродинамическими режимами (рис. 5.2) [95]. Первый режим соответствует условиям ламинарного осаждения капель (применим закон Стокса), второй режим — переходный, третий режим-соответствует условиям устойчивого турбулентного движения. [c.142]

На рис. 5.12 представлена зависимость солевого уноса S от удельной нагрузки сепараторов при различных давлениях вторичного пара для высоты парового пространства 900 мм. Как видно, с уменьшением давления вторичного пара солевой унос возрастает, [c.151]

Рис. 5.12. Зависимость уноса от нагрузки сепараторов при высоте парового пространства 900 мм и различных давлениях вторичного пара

Тепловым расчетом испарителя предусматривается также определение основных размеров парового пространства, влияющего на качество получаемого дистиллата, так как от скорости вторичного пара в паровом пространстве и высоты последнего зависит естественная сепарация вторичного пара. При кипении воды вместе с отделяющимся от нее паром будут уноситься с поверхности и капельки воды (рассола), количество и размеры которых будут возрастать с увеличением скорости подъема пара и интенсивности кипения. Для уменьшения солености дистиллата целесообразно процесс испарения воды вести при слабом ее кипении, т. е. при возможно малой разности температур Д/исп> что уменьшит интенсивность уноса влаги, и при малой солености рассола, что уменьшит количество уносимых с влагой солей, а также отделять от вторичного пара содержащуюся в нем влагу в специальных устройствах — сепараторах. [c.377]

В механических сепараторах улавливание крупных капель на смоченной внутренней стенке осуществляется полностью. Все нарушения в работе сепараторов происходят из-за так называемого вторичного увлажнения. Для предотвращения вторичного увлажнения скорости пара в характерных сечениях механических сепараторов не должны превышать критических, поэтому сепараторы для тонкой очистки пара имеют, как правило, большие габариты и занимают значительную часть парового объема (жалюзийные сепараторы). [c.138]

Со вторичным паром может уноситься значительное количество выпаривающейся жидкости, если вскипание ее происходит с пульсацией, с периодическим бурным выбросом пара из перегретой жидкости и если сепаратор плохо улавливает унос. Такой вторичный пар, посту-] пая в качестве греющего к поверхности нагрева, быстро загрязняет ее в этих случаях в месте выброса соков следует устанавливать отбойные листы и подобрать сепаратор улучшенной конструкции. [c.269]

Конденсат из технологических установок, имеющий температуру, более высокую, чем температура насыщения пара в сосуде, куда он выпускается (сепаратор, сборный бак), вскипает, выделяя некоторое количество пара. Количество пара вторичного вскипания определяется по формуле [c.323]

Пример 8-4. Подсчитать годовую экономию топлива при использовании тепла вторичного пара из сепаратора непрерывной продувки для котельной при условиях примера 8-2, при Т=4 800 ч. По формуле (8-11), если полагать i .B t , [c.164]

При этом по достижении некоторых критических параметров возникают типичные критические явления, обычно резко нарушающие режим нормальной работы аппарата. К такого рода явлениям относятся случаи захлебывания аппарата при встречном течении жидкости и газа, начало резкого вторичного увлажнения в различного рода сепараторах, разрушение устойчивой паровой подушки под раздаточным дырчатым листом в барботерах, возникновение и разрушение пленочного кипения и многие им подобные процессы. Критические скорости, при которых происходят эти явления, весьма разнообразны и зависят как от характера процесса и физических свойств взаимодействующих сред, так и от геометрических размеров и формы аппарата. Однако все эти внешне весьма разнородные явления объединяет общая природа всех кризисов, заключающаяся в нарушении устойчивости потока жидкости при достижении газом некоторой критической скорости, а общность, уже [c.315]

В каждой ступени установлен жалюзий-ный сепаратор вторичного пара. В нижней части каждой ступени имеются две трубы с грибовидными отбойниками для подвода питательной воды (рассола). Доступ в каждую камеру испарения для монтажа и демонтажа сепараторов и трубопроводов открывается через горловины со съемными крышками. Каждая крышка снабжена двумя смотровыми стеклами для наблюдения за процессом испарения и уровнем рассола. Снаружи корпус испарителя покрыт металлической обшивкой, под которой уложена асбестовая ткань. [c.242]

Топливо вместе с сушильным агентом поступает по патрубку 6 в мельницу. Здесь оно дробится быстровраща-ющимися лопатками ротора. Дополнительное измельчение происходит в результате вторичного соударения частиц с броневыми листами корпуса и трения. Размельченное топливо с несущим его сушильным агентом попадает в выходной патрубок 9 и расположенный за ним инерционный или центробежный сепаратор. В сепараторе с лопатками 8 крупная пыль отделяется от потока и возвращается в мельницу по течке 10, а сушильный агент подает пыль через патрубок 7 к горелкам. Так как мельница-вентилятор является не только размольной, но и простейшей тягодутьевой установкой с напором до 2—3 кПа, облегчается отбор топочных газов на сушку, а следовательно, процесс сжигания высоковлажных топлив. [c.52]

Жалгозийные сепараторы являются наилучшим типом устройств вторичной сепарации. Они работают в довольно широком диапазоне начальной влажности (до 20 %) и обеспечивают конечную влажность пара около 0,2 %. Эти сепараторы относятся к классу инерционных. Пароводная смесь, проходя между волнообразными пластинами, резко поворачивается, в результате чего капельки влаги под действием инерционных сил попадают на стенки и стекают вниз. Для выравнивания скоростей пара по всей площади жалюзийного сепаратора на выходе из него, как правило, устанавливают дополнительное сопротивление в виде листа с отверстиями диаметром 5—6 мм. [c.249]

Наиболее простой схемой пылеприго-товления является индивидуальная с прямым вдуванием пыли в топку (рис. 20.1). Из бункера сырого угля дробленое топливо подается питателем на размол в мельницу. Сюда же поступает часть горячего воздуха (первичного). После сушки, размола и отделения грубых фракций в сепараторе готовая пыль с температурой 80—100°С транспортируется воздухом в горелки. Пылевоздушную смесь в пылепрово-дах часто называют аэропылью. Остальная часть горячего воздуха (вторичный воздух) также подводится к горелкам. Доля первичного воздуха (15—40%) зависит от выхода летучих из топлива и его влажности. [c.182]

В этих установках сырое топливо из бункера подается питателем в нижнюю часть шахты, расположенной над мельницей, или при установке сепараторов иного типа (см. рис. 22-4,6 и 22-4, в) непосредственно в мельницу. Подсушка топлива происходит в процессе размола в мельнице горячим воздухом, подаваемым дутьевым вентилятором из возду-хойодогревателя. Готовая пыль из шахты или сепаратора иного типа выносится в топку через амбразуру или более сложное горелочное устройство, а крупные недомолотые частицы его возвращаются в мельницу. Необходимое для полного сгорания топлива количество дополнительного воздуха подается в топку в качестве вторичного через шлицы, размещенные над амбразурой и под ней, или через те или иные каналы го-релочного устройства. [c.271]

В отличие от ранее построенных атомных электростанций на ней впервые в мировой реакторной практике был осуществлен цикл с ядерным перегревом пара. Две группы технологических каналов ее графито-водяного кипящего реактора по конструктивному исполнению блиэки к технологическим каналам реактора Обнинской АЭС, но количество их увеличено и каждый снабжен шестью тепловыделяющими элементами из уранового сплава, обогащенного до 1,3% ураном-235. По трубкам этих элементов в каналах испаряющей группы под давлением 150 атм циркулирует вода первичного контура двухконтурной коммуникационной схемы, нагреваемая до температуры кипения. Образующаяся паро-водяная смесь поступает в сепаратор, в котором происходит разделение пара и воды. Затем пар направляется в змеевики парогенератора и, отдавая тепло воде вторичного контура, конденсируется. На выходе из змеевиков конденсат смешивается с водой, отводимой из сепаратора, проходит через водоподогреватель вторичного контура и, наконец, вновь подается циркуляционными насосами в испаряющие каналы реактора. Пар, получаемый в парогенераторе, проходит через реактор по каналам пароперегревательной группы, нагреваясь до температуры 500° С, и затем поступает в турбину. [c.177]

Трубопроводы к барабану-сепаратору Нержавеющая сталь 304SS Трубки вторичного парогенератора Монель [c.301]

В шламе в среднем присутствует 0,2 лг Fe/ Fe составляет 38,5%. Проектные и зксплуагационные параметры АЭС материал оболочки твэла — ииркалой-2 вторичный парогенератор, трубопроводы и конструкции барабана-сепаратора — нержавеющая сталь 304 подогреватели питательной воды — медно-никелевый сплав предусматривается очистка конденсата. Смола в байпасной системе очистки реакторной воды в Н—ОН-форме концентрация Н 0,4—0,6 сл1 1кг, О2 0,2—0,3 см /кг температура теплоносителя при работе — 286 С отбор и фильтрация проб осуществлялась периодически. [c.306]

ТОПКИ, сконструированным из мембранных панелей. Сепаратор состоит из трех вихревых сепарахдионных камер, первая - основная ступень, вторая - концевая ступень, из которой тонкие отсепарированные частицы возвращаются в нижнюю часть топки, третья - вихревая ступень эффективно снижает вторичный унос частиц, отсепариро-ванных в основной ступени. Такая конструкция особенно приемлема для энергетических котлов малой и средней мощности и различных промышленных котлов. [c.252]

Годовая экономия условного топлива при использовании только тепла вторичного лара из сепаратора непрерывной продувки определяется по формуле (8-11). При этом i .n — t И BTODOe слагаемое в квадоат)Ных скобках (1—р) (г с.в— с) =0- [c.164]

Пример 8-5. Подсчитать годовую экономию условного топлива от использования тепла вторичного пара из сепаратора непрерывной продувки для котельной при следующих условиях 0 = 7,5 т/ч, Ризв = 13 Ka j M , Рп=5%, избыточное давление в сепараторе [c.164]

Продувочная вода из котлов по линиям 1 через игольчатые вентили 2 поступает в общий трубопровод 3, из которого направляется в отопительную систему 4, а затем охлажденная подается для дальнейшего использования по линии 5, например, к сборному баку установки для обмывки деталей и т. п. Недостатками этой схемы являются потеря конденсата из-за неиспользования вторичного пара при отсутствии сепаратора, ограниченность применения по давлению в котлах до 5—6 кгс1см , трудность регулирования подачи тепла на отопление, зависящей от расхода продувочной воды. Однако в конкретных случаях при возможности использования не только тепла продувочной воды для отопления, но и самой воды для технологических нужд предприятия применение этой схе- [c.166]

Схема использования тепла непрерывной продувки с сепаратором (рис. 8-4) позволяет использовать тепло вторичного отсепарированного пара, направляемого в деаэратор, что сокращает потери коиденсата и уменьшает размер продувки- [c.167]

В этой схеме продувочная вода из котлов по линиям 1 через игольчатые вентили 2 поступает в сепаратор непрерывной продувки 3, в котором вследствие падения давления от котлового до 0,2— 0,7 kz I mP- из нее образуется вторичный пар, направляемый в деаэратор 4. Количество выделяющегося пара может быть подсчитано по приведенным выше формулам (8-5) и (8-7). Отсепарированная котловая вода направляется по линии 5 для дальнейшего использования на подпитку тепловой сети, на технологические нужды предприятия или через расширитель периодической продувки сбрасывается в канализацию. В последнем случае продувочная вода должна быть охлаждена до 40 °С. При установке на линии отсепа- [c.167]

НИЖНЯЯ половина корпуса 2—верхняя половина корпуса . 1 — вход греющего пара 4 —выход вторичного пара 5—сепаратор 6 — греющая секция 7—нижний лаз 8—боковой лаз 9—дренаж сепаратора 10—подвоа питательной воды // —растопочная паровая линия /2- опора —отвод конденсата - указательное стекло для йоды /5 — водоуказательное сгекло для конденсата /о—распределительная перегородка /7—предохранительный клапан. [c.150]

Подготовка питательной воды для отлов. Котлы будут питаться смесью конденсата от турбин, бойлеров, подогревателей, паропреобразовате-лей, а также конденсатом, возвращающимся от паровых потребителей, и добавком в виде конденсата вторичного пара паропреобразователей. Учитывая повышенные требования к качеству питательной воды котлов высокого давления (табл. 13), предусматриваем непрерывную продувку котлов с установкой, с целью уменьшения потерь от продувки, двух сепараторов (расширителей) продувки на давлении 14 ата и на давлении 1,2 ата. Пар из первого расширителя идет в линию отбора 14 я/и, а пар из второго — в деаэратор. [c.112]

Паропроводы низкого давления, служащие для соединения то-чек отборов пара турбин с различными потребителями пара, паропреобразователями, испарителями, редукционно-охладительными уста новками, бойлерами, деаэраторами, подогревателями питательной воды, аппаратурой во-доподготовки и т. д. В систему этих паропроводов включается и пар из сепараторов. непрерыв Ной продувки, пар после редукционных клапанов, а также вторичный пар паро-преобразователей и испарителей, пар от турбонасосов и т. п. [c.136]

При реакторном промперегреве необходимо прокладывать от машинного зала до ПГ в реакторном помещении паропроводы большого диаметра (около 1 м) из-за низких давлений перегреваемого пара (0,4—2 МПа). Поэтому в последних проектах АЭС, таких, как СГК, Супер-Феникс , проект АЭС с реактором БН-1600, отказались от реакторного промперегрева и приняли низкотемпературный вторичный перегрев пара, который осуществляется непосредственно возле турбины в специальных сепараторах-пароперегревателях частью свежего пара или отборным паром из турбины. Признано также оптимальным осуществлять промпе-регрев паром из отборов турбины, что обеспечивает более полное использование тепла и позволяет применять сепараторы-промпе-регреватели на меньшее давление. Введение низкотемпературного 18 [c.18]

Ввиду того что давление в парогенераторе низкого давления со стороны пара первого контура больше, чем со стороны вторичного контура, не исключена возможность попадания радиоактивного пара или его конденсата из первого контура во второй. Поэтому при опреснении морской воды в цикле АЭС в биологическом отношении и экономически наиболее перспективной является схема двухцелевых АЭС [75], согласно которой ДОУ включается между цилиндрами турбин вместо сепаратора. Расчеты показали, что тепловая экономичность АЭС в этом случае не ухудшается при температурных напорах до 8—9°С [75]. Это объясняется тем, что замена сепаратора испарителем, во-первых, снижает потери в турбине от влажности пара, так как влажность вторичного пара испарителя не превышает 0,05—0,07 %, а влажность пара за сепаратором составляет 1—2%, во-вторых, используется перепад давлений в сепараторе. Таким образом, если включить ДОУ между цилиндрами турбин типа К-500-65/1500 вместо второго сепаратора (рс=0,25 МПа) с температурным перепадом, равным 7—8°С, можно получить с одного блока до 50 тыс. м /сут пресной воды, причем тепловая экономичность блока не будет снижена. [c.96]

Смотреть страницы где упоминается термин Сепараторы вторичной : [c.343] [c.182] [c.270] [c.467] [c.137] [c.9] [c.17] [c.25] [c.10] [c.273] [c.21] [c.175] [c.360] [c.85] [c.87] [c.318] [c.355] [c.356] [c.367] [c.148] [c.437]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...