Режимы ползучести

Участок ВС — так называемый участок установившегося режима ползучести. Металл деформируется с постоянной скоростью. Тангенс угла наклона прямой. характеризует скорость ползучести. [c.454]

Ползучесть и релаксация — проявление свойства тела изменять свое напряженно-деформированное состояние во времени. Но эти проявления обнаруживаются в определенных частных случаях режима ползучесть — в случае постоянства напряжений и релаксация — в случае постоянства деформаций. Возможны и более сложные режимы, при которых изменению подвергаются как напряжение, так и деформация, а в ряде случаев и температура. Характер явления в этих случаях еще более сложен. Иногда процессы, происходящие в материале и в условиях этих сложных режимов, также называют ползучестью (в обобщенном смысле). [c.305]

На рис. 1 схематично изображены типичные кривые ползучести. В общем случае на кривой ползучести I можно выделить четыре характерных участка. Начальный участок отражает мгновенное удлинение, т. е. упругую деформацию при приложении нагрузки. Следующий участок соответствует первой (переходной) стадии или не-установившемуся режиму ползучести и характеризуется первоначально высокой, но затем монотонно уменьшающейся скоростью деформации. Затем следует вторая стадия, соответствующая установившейся ползучести, на которой скорость деформации относительно постоянна. Наконец, третья стадия представляет режим ускоренной ползучести и завершается разрушением системы. Иногда в литературе встречаются упоминания о четвертой и даже пятой стадиях процесса, однако, как будет показано ниже, эти высшие стадии ползучести представляют собой повторение предшествующих стадий, вызванное воздействием внешней среды. [c.10]

Следовательно, левая часть поверхности, показанной на рис. 4.17, действительно относится к режимам ползучести. В зависимости от характера кривые еХО аппроксимированные различными матема- [c.197]

Для исключения влияния скорости растяжения на деформационные характеристики фторопластов испытания проводили в режиме ползучести. Зависимость предельной деформации ползучести фторопластов от приложенной нагрузки представлена на рис. IV. 19. Резкое возрастание деформации ползучести начинается с некоторого значения напряжения, названного критическим напряжением скачка ползучести a ltp. Величина критического напряжения скачка ползучести используемая нами в качестве характеристики сопротивления деформированию, и максимальная деформация ползучести весьма чувствительны к действию жидких сред. [c.166]

Развитая картина позволяет представить различные режимы ползучести диаграммой, показанной на рис, 81. Установившаяся ползучесть, отвечающая атермическому преодолению барьеров Д , реализуется при высоких температурах (Т > Д,). Поскольку на опыте [197] с ростом температуры первым проявляется дислокационный механизм установившейся ползучести, а затем (вблизи плавления) вакансионный, то можно заключить, что Д < Д (см. рис. 80). Вместе с тем в установившуюся ползучесть должны давать вклад и другие механизмы — зернограничный, движение зерен как целого и т. д. При наложении высоких напряжений в первую очередь включаются наиболее эффективные механизмы ползучести сначала изменяются макроскопические объемы, затем перестраиваются конгломераты зерен, их границы, скопления дисклинаций и дислокаций, точечные дефекты. В рамках нашей схемы это означает, что с ростом тем- [c.288]

Режимы ползучести начальный, квазистационарный Общее определяющее уравнение (1.30) часто записывают в виде [c.39]

Режимы ползучести 39 квазистационарный 40—42, 46, 78, [c.282]

Установившаяся ползучесть см. Режимы ползучести [c.283]

Полученная в результате испытания образца первичная диаграмма ползучести показана на фиг. 214. На этой диаграмме по горизонтальной оси откладывают время испытания, а по вертикальной — суммарную деформацию образца. На диаграмме ползучести можно выделить величину мгновенной упругой деформации А/1 под действием приложенной нагрузки и величину деформации Д/з на участке 1—2 неустановившегося режима ползучести. Величины Д/х и Д/а малы и поэтому не входят в расчет суммарной деформации. Испытание никогда не доводят до точки 4, характеризующей срок службы изделия (исчисляемый иногда многими годами), а прекращают после некоторого промежутка времени — точка 3 на диаграмме. [c.348]

Область повышенных температур, при которых используются конструкционные материалы, условно можно разделить на две части умеренно-высокие температуры, обычно в интервалах до (0,3-0,4) Тпл, это режимы номинальной работы энергоустановок высокие температуры в интервалах Т > 0,5Т л ( гсС) — эти режимы суш ественно выше по температуре номинальных (эксплуатационных). Интерес к высокотемпературным областям связан, с одной стороны с оценкой работоспособности элементов конструкций в аварийных ситуациях, с другой — с развитием механики сверхпластичности и ее приложений к технологическим задачам по обработке материалов давлением в режимах ползучести и сверхпластичности. [c.727]

Работа в режиме ползучести и релаксации производится также с автоматической регистрацией измеряемых параметров на цифропечатающем устройстве. [c.170]

Уравнение (3) с инженерной точки зрения не является расчетным вследствие отсутствия в нем параметра, характеризующего деформацию. Чтобы не допустить работу детали в режиме ползучести, допускаемое напряжение должно удовлетворять условию [а] < = Е (е ред - еу), где [c.16]

Низкотемпературная термообработка (НТО) может в значительной степени изменить как локальные, так и общие технологические напряжения, обусловленные развальцовкой труб в коллекторе. Расчет ОН после низкотемпературной обработки проводится в осесимметричной (при анализе собственных напряжений) и плоской (при анализе общих напряжений) постановке посредством решения упруговязкопластической задачи. Исходными данными для расчета являются данные по скорости ползучести = а,гР), полученные при температуре, отвечающей режиму низкотемпературной обработки. [c.331]

В последнее время предложены методы приближенного расчета параметров режима сварки статическим давлением, которые подтверждаются опытом. Длительность процесса образования физического контакта, заключающегося в смятии микронеровностей, рассчитывают по скорости ползучести. Длительность второй стадии — химического взаимодействия — оценивают по уравнению Больцмана как длительность периода активации. [c.14]

Развитие этих деформаций и повреждений по мере накопления числа циклов зависит от таких важных факторов, как уровень эксплуатационных нагрузок, циклические свойства материалов, максимальные температуры и длительность нагружения в цикле. Если температуры эксплуатации сравнительно невелики и не связаны с образованием статических и повторных деформаций ползучести, то в методах расчета конструкций на малоцикловую прочность температурно-временные эффекты не учитываются. Это обстоятельство позволяет существенно упростить методику расчета в расчете прочности и долговечности в качестве исходных для заданного режима эксплуатации устанавливаются амплитуды местных, упругопластических деформаций, коэффициенты асимметрии цикла и число циклов нагружения. [c.370]

Разрушение материалов при длительном действии нагрузки происходит по режимам вязкого (пластического) или хрупкого разрушения в зависимости от уровней приложенных нагрузок и температур. Обычно процесс разрушения, развивающийся во времени, связывают с явлением ползучести, в результате которого происходит накопление повреждений как внутризеренное, так и межзеренное. [c.176]

Режимы низкотемпературной обработки и характеристики ползучести [66] [c.34]

Режимы обработки Характеристики ползучести [c.34]

С нашей точки зрения, снижение критической деформации в агрессивной среде в первую очередь связано с увеличением темпа развития повреждений и, как следствие, с ростом скорости деформации в режиме ползучести (см. раздел 3.3). Уменьшение критического уровня повреждаемости при кавитационном разрушении маловероятно, так как на критическое событие — слияние микропор, обусловленное пластической неустойчивостью, — не будет оказывать влияние когезивная прочность материала. Итак, предположим, что критическая повреждае- [c.167]

Например, в [106] изучалось влияние дискретных перегрузок на характеристики жаропрочности стали при длительном разрыве. Чувствительность к нестационариости проявляется при любом ее виде [107], поэтому в [106] исследовано наиболее простое нарушение стационарного режима — ползучесть при ступенчатом нагружении образцов корпусной стали 15Х1М1Ф при 565 °С. [c.168]

Возможность реализации реологических процессов определяется сопротивлением деформированию конструкционного материала при длительном статическом нагружении (в режиме ползучести), а также уровнем напряжений достигнутых в режиме Л2 термоцикличес- [c.229]

Чтобы лучше охарактеризовать условия нагружения, ответственные за рост трещины в режиме ползучести или усталости, обратились к методам механики разрушения, адапти- [c.320]

При оценках остаточного ресурса работоспособности металла после длительной эксплуатации в режиме ползучести характеристики длительной прочности имеют решающее значение, и их исследованиям уделяется особое внимание. Известно [9], что остаточная деформация ползучести оказывает влияние на состояние металла, однако существующая методика контроля ползучести металла труб змеевиков позволяет выявить увеличение диаметра только более 2 . Исследования жаропрочности металла труб после 100 тыс. ч. эксплуатации показывают, что длительная прочность на базе испытаний до 50 тыс. час. ( табл. ) при 570°С сшшается на 20-505 по сравнению с соответствующими значениями для неэксплуатировавшегося металла и на 15 + 40 ниже значения на базе испытаний до 150 тыс. ч. [c.44]

Рис, 1.13. Т-ипичные кривые ползучести, (а), Сжатие скорость ползучести уменьшается со временем, однако можно выделить квазистационарный участок // после начального режима пблзучести 1 и перед третьей ее стадией III. (6) Растяжение в начальном режиме ползучести скорость ползучести уменьшается (/), затем следует квазистационарный режим II, ускоряющаяся третья стадия ползучести III приводит к разрушению. [c.40]

Ползучесть Харпера — Дорна обнаружена также и в неметаллических материалах. В работах [71, 88] описано исследование поведения извести СаО при Г=1473К. Для поликристаллов, гак же как и для монокристаллов, были обнаружены два режима ползучести при низких напряжениях с п= и высоких напряжениях с п = Ь (рис. 4.13). В монокристаллах ньютоновская [c.133]

Считалось, что такое состояние возникает после сброса напряжения, когда размер субзерен, образовавшихся при более высоких напряжениях, сохранялся в процессе последующих режимов ползучести или после длительного отжига без напряжения [301]. Однако в работе [245] было отмечено, что пбсле уменьшения напряжения обнаруживается очень небольшая деформация, которая недостаточна для сколько-нибудь заметного изменения размера субзерен. Рассматривая пр едложенный нами механизм образования границ субзерен, кажется разум-1НЫМ связывать размер субзерен с деформацией, а не с временем, прошедшим после уменьшения напряжения. Тогда единственная оставшаяся возможность, при которой 4 должно быть постоянным, — это сплавы, содержащие дисперсные частицы другой фазы эти частицы могут эффективным образом закреплять границы субзерен и стабилизировать размер субзерен независимо от приложенного напряжения (например, как это имеет место в сплавах никеля). [c.200]

Банщикова И. А., Сухорукое И.Б. Прямые и обратные задачи формообразования стержней двойной кривизны в режиме ползучести // Сб. тр. 17-й Межреспубликанской конф. по числ. методам решения задач теории упругости и пластичности. Новосибирск, 3-5 июля 2001. Изд. центр Лада, 2001. С. 27-31. [c.781]

Количественные эмпирические закономерности кинетики разрушения были получены преимущественно для режимов ползучести (для этого же случая развиты и обосновывающие их теории) в жестких застеклованных полимерах, разрушающихся при небольших деформациях, опыты обычно проводились при заданной нагрузке (постоянном условном напряжении) для высокоэластических материалов (каучуков и вулканизатов) в связи с большими деформациями режим постоянства так называемого истинного напряжения о обеспечивался применением специальных корректировочных приспособлений [4, 210, 462, 463], принцип действия которых основывается на предположении о неизменности объема материала при деформации. В этом случае для простого растяжения условное (рассчитанное на единицу начального поперечного сечения образца 5) растягивающее напряжение / = связано с истинным напря- [c.187]

Было установлено, что преимущественно для жестких полимерных материалов в режиме ползучести (в области, близкой к Гс) справедлива эмпирическая зависимость Буссе [464] — Жур-кова [465] — Бики [142, 456] между долговечностью т и напряжением а вида [c.187]

На фиг. 71 приведены для трех образцов примерные кривые роста удлинений в зависимости от времени. Линия I, соотЕетствующая некоторому напряжению в образце = - < о , состоит из вертикального отрезка Оа, равного удлинению, полученному сразу после приложения груза Р кривой аЬ, относящейся к неустано-вившемуся режиму ползучести прямой Ьс, где скорость нарастания удлинений постоянна кривой ей, указывающей на интенсивный рост удлинений, приводящих к излому образца. Линия 2 соответствует напряжению в образце [c.70]

Многорежимная установившаяся ползучесть. Нередко условия работы можно приближенно представить в виде нескольких последовательных длительных режимов нагружения и нагрева. В каждом из режимов нагрузки и температурное поле постоянны, так что спустя некоторое время после начала режима ползучесть приобретает установившийся характер или близкий к нему. Но при смене режима напряжения и температура могут значительно меняться. Изменение напряжения в подобных условиях (при одноосном напряженном состоянии и постоянной температуре) показано на рис. 3.2, а, -где для простоты анализа выделено два уровня напряжения и а также режим при адз ==—аоа- На рис. 3.2, б приведены кривые ползучести при aoi и = onst. [c.230]

Испытание проводили на машинах АИМА-5-2 использовали цилиндрические образцы из сплава ХН55МВЦ диаметром 7 мм и длиной рабочей части 70 мм [185]. Удлинение и соответственно деформацию образца измеряли с помощью индикаторов часового типа И410МН с ценой деления 0,01 мм. Экспериментально определяли кривые ползучести при 7 = 900°С в случае стационарного а = 14 и 20 МПа (рис. 1.5, режим 1) и нестационарного— циклического—(рис. 1.5, режим 2) нагружения по следующему режиму нагружение о = 20 МПа в течение 25 ч, разгрузка до а = 0, отдых 50 ч (а = 0). Эксперименты показали, что в процессе отдыха наблюдается обратная ползучесть при нагружении (а = 20 МПа) кривые ползучести практически идентичны, т. е. не зависят от номера цикла и повторяют начало первой стадии (рис. 1.5, кривая 2). Автомодельность кривых ползучести при периодическом нагружении, по всей видимо- [c.33]

Рис. 1.5. Кривые ползучести образца из сплава ХН55МЦВ при стационарном (1) и нестационарном (2) режимах нагружения Т = 900°С)

Рисунок 2.13 - Схематическое изображение метода определения фрактальной (поклеточной) размерности границ зерен по фотографии. N=36 Границу зерна рассматривали как топологически одномерную линию, хотя в действительности она является двухмерной плоскостью в трехмерном евклидовом пространстве твердого тела. Значение фрактальной размерности границ зерен получили на образцах с гладкими и извилистыми фаницами зерен, Их структуру изменили применением различных режимов термообработки. Улучшение характеристик ползучести связывали с разностью AD фрактальной размерности фаниц для двух типов - изрезанных и гладких. Было установлено, что увеличение сгепени фрактальности границ повышает долговечность т сплава. Аналогичные результаты были получены и на других сплавах. В таблице 2.1 приведены значения D для двух тигюн i-раниц изученных сталей и разность AD.

Седла клапанов. Седла клапанов двигателей внутреннего сгорания работают в особо тяжелых ударно-переменных нагрузках и высоких температурных (700 - 1000°С) режимах. Поэтому к жаропрочному материалу для седел клапанов предъявляют особые требования необходимы высокая жаростойкость и сопротивление к газовой эрозии, коррозия и ползучести, высокие механические свойства, хорошая теплопроводность и небольшой коэ(1зфициент линейного расширения. В составе чугуна, кроме основных элементов (С, Si, Мп, S, Р), содержатся карбидообразующие элементы 2,75 - 3,25% Сг 4 - 5% Мо и до 0,3% Ni. [c.66]

Данные различных авторов по влиянию ВМТО на жаропрочные свойства аустенитных сталей, никеля и сплавов на его основе обобщены в табл. 5. Применявшиеся режимы ВМТО позволили увеличить на 15—20% предел длительной прочности сталей и сплавов на базе 100 час. Оюо и продлить срок их службы в 3—8 раз, у образцов из сплава нимоник долговечность была увеличена в 15 раз [73]. Значительно больший эффект упрочнения получен на технически чистом никеле, долговечность которого после ВМТО возросла примерно в 20 раз, а на малых базах испытания — в 100 раз при этом скорость ползучести уменьшается на три порядка [85, 72, 73]. [c.45]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...