Расчет пленочный

Чтобы составить представление о порядке получающихся величин 8 на рис. 6-3 приведены результаты расчета пленочной конденсации водяного пара при атмосферном давлении ( = 100 С) и при = 90°С, Как видно, у нижней кромки стенки высотой Н = м толщина пленки достигает всего 0,14 мм. [c.157]

Методы расчета пленочных выпарных аппаратов и установок с тепловым насосом приведены в специальной и справочной литературе [26, 32, 33, 34, 50]. [c.421]

Эту формулу следует применять для расчета пленочных деаэраторов с вертикальными каналами. [c.384]

Конструктивный расчет пленочного конденсатора состоит из определения 5 и размеров обкладок. Обозначая отношение сторон меньшей обкладки через Кф (коэффициент формы), можно после определения 5 по формуле (94) найти размеры (см. рис. 94) [c.181]

Расчет пленочных абсорберов. . .86 [c.3]

Расчет пленочных абсорберов [c.86]

Расчет пленочного охлаждения [c.275]

Дуги с неплавящимся (тугоплавким) катодом. Если катод сварочной дуги выполнен из материала с высокими температурами плавления и кипения (для вольфрама 7 = 3650 К, = 5645...6000 К для угля Т возг = 4470 К), то он может быть нагрет до столь высокой температуры, при которой основная часть катодного тока обеспечивается термоэлектронной эмиссией. Учитывая, что торированный W-катод представляет собой пленочный катод, а примеси из столба дуги (если изделие, например, алюминиевый сплав) могут также снизить работу выхода, то расчетные значения плотности тока могут быть такими, как в приведенном ниже примере (цифры для простоты расчета взяты округленно). [c.71]

В работе 125) предложены методы расчета полей скоростей, концентраций и температур на основе решения уравнений переноса количества движения, вещества и энергии с учетом нелинейной зависимости переносных коэффициентов (вязкостных и диффузионных) от концентрации (температуры) при пленочном течении. Там же [c.77]

Теория пленочной конденсации Нуссельта основывается на следующих основных предпосылках течение конденсата ламинарное напряжение трения на поверхности пленки пренебрежимо мало перенос теплоты лимитируется термическим сопротивлением пленки конденсата физические параметры конденсата постоянны. Для обеспечения лучшего согласия с экспериментом вводят поправки на интенсифицирующее воздействие волнового движения пленки (ву) и изменение физических параметров в зависимости от температуры (е<). Формулы для расчета среднего коэффициента а на вертикальной стенке высотой Н записываются в различных модификациях. Если задан температурный напор то определяющим критерием является приведенная высота поверхности 7 [c.58]

Для расчета выпарных аппаратов и испарителей пленочного типа формула (1.70) обычно приводится в виде [c.45]

У жидких металлов Рг С , не-учет инерционных сил и-конвективного переноса теплоты может привести к значительным ошибкам. На рис. 12-16 представлены результаты теоретического расчета [Л. 93] пленочной конденсации при ламинарном течении пленки. Здесь г )в= [c.293]

Рис. 4-28. Влияние зависимости вязкости и теплопроводности от температуры на теплоотдачу при пленочной конденсации паров глицерина на вертикальной трубе А=0,97 м. Линия — расчет по (4-20). Точки — опытные данные [Л, 29].

При пленочном кипении на поверхности вертикальных труб и пластин течение пара в пленке обычно имеет турбулентный (вихревой) характер. Поверхность пленки испытывает волновые колебания, толщина пленки растет в направлении движения пара. Опыты показывают, что теплоотдача практически не зависит от высоты поверхности нагрева, а следовательно, и от расхода пара в пленке. В целом процесс оказывается во многом аналогичным свободной конвекции однофазной жидкости около вертикальных поверхностей. В данном случае подъемная сила, определяющая движение пара в пленке, определяется разностью плотностей жидкости и пара g (р —р ). Расчет теплоотдачи в этом случае может проводиться по формуле [53 ] [c.135]

Следовательно, если полимерное покрытие контактирует с химически активной средой, то необходимо проводить расчет покрытия по первому предельному состоянию, возникающему в результате химической деструкции. Если процесс химической деструкции протекает во внутренней кинетической области (наиболее характерный случай для пленочных покрытий), то сплошность покрытия нарушается по всей поверхности покрытия за счет возникновения сквозной пористости. Сплошность покрытия будет нарушаться по всей поверхности и в том случае, когда деструкция протекает по внешней кинетической области за счет уменьшения эффективной толщины покрытия. [c.48]

Таким образом, расчет прямоточно-пленочного маслоотделителя проводится согласно следующим положениям. [c.461]

Определим относительную эффективность массоотдачи. Для этого формулу (1.3.14) отнесем к одной из известных формул, применяемой к расчету пленочного массообмена, например, к формуле Хигби [33] [c.23]

Способ расчета пленочных градирен указан в Основных положениях по проектированию водоохлаждающих устройств-, утвержденных Техническим отделом НКЭС 24/VU 1940 г. [c.263]

Расчет пленочных элементов резисторов, конденсаторов, катушек индуктивности — при разработке топологии ведется с помощью нохмограмм и таблиц [6]. С топологической точки зрения у рисунков проводников печатных плат и пленочных элементов ИМС имеется много 2 19 [c.19]

Процесс конструирования ГИС и микросборок включает этапы расчета пленочных элементов размещения пленочных элементов и дискретных компонентов на подложке трассировки соединений, как правило, в двух слоях. Для каждого этапа разрабатываются соответствующие алгоритмы, учитывающие конструктивно-технологические особенности ГИС и микросборок. Для решения перечисленных задач наиболее перспективно сочетание автоматических и интерактивных методов проектирования, когда ЭВМ решает формализуемые и трудоемкие конструкторские задачи, а конструктор находит новые конструктивные решения и разрешает неформализуемые конфликтные ситуации. Такой автоинтерактивный режим следует применять на этапах размещения и трассировки ГИС и микросборок. [c.193]

Примеры тепловых расчетов пленочных камер, в которые подается восстановленный раствор, предварительно охлажденный с помо- [c.91]

Рекомендации к решению задачи. Обычно для проволок небольшого диаметра (d=0,2- l мм) комплекс GrPr мал по значению, и сохраняется пленочный или переходный режим течения. В случае значошй GrPr<5-102 для расчета можно рекомендовать формулу [41 [c.151]

К сожалению, в [197] не дано полное качественное разъяснение физической стороны явления. К числу жестких следует отнести допущение о пренебрежении осевой составляющей скорости. Для расчета профиля температуры необходимо знать характер распределения окружной скорости, который зависит не только от термодинамических параметров потока газа на входе в камеру энергоразделения вихревой трубы, но и от ее геометрии, а также от давления среды, в которую происходит истечение. Остановимся менее подробно на теоретических концепциях Шепе-ра [255] и А.И. Гуляева [59—61], рассматривавших процесс энергоразделения как результат обмена энергией в противоточном теплообменнике класса труба в трубе. Сохранив в принципе основные идеи представителей третьей фуппы гипотез, Шепер рассматривал ламинарный теплообмен. А.И. Гуляев, сохранив основные моменты физической картины Шепера, заменил лишь конвективно-пленочный коэффициент теплопередачи турбулентным обменом. Эти рассуждения не выдерживают критики по первому критерию оправдания, так как предполагают фадиент статической температуры, направленный от оси к периферии, что противоречит экспериментальным данным [34—40, 112, 116]. Однако опыты Шепера [255] и А.И. Гуляева [59-61] позволили сделать некоторые достаточно важные обобщения по макроструктуре потоков в камерах энергоразделения вихревых труб [c.167]

Г[олученные выше решения могут быть использованы как для оценки влияния неабсорбируемых примесей на тепломассоперенос при абсорбции в пленочных аппаратах, так и для создания основ методики расчета абсорберов пленочного типа. [c.338]

Гл. 7 и 8 в наибольшей степени имеют прикладной характер. В гл. 7 вводятся основные количественные характеристики, обычно используемые при одномерном описании двухфазных потоков в каналах расходные и истинные паросодержания, истинные и приведенные скорости фаз, скорость смеси, коэффициент скольжения, плотность смеси. При рассмотрении методов прогнозирования режимов течения (структуры) двухфазной смеси акцент делается на методы, основанные на определенных физических моделях. Расчет трения и истинного объемного паросодержания дается раздельно для потоков квазигомогенной структуры и кольцевых течений. В гл. 8 описаны двухфазные потоки в трубах в условиях теплообмена. Приводится современная методика расчета теплоотдачи при пузырьковом кипении жидкостей в условиях свободного и вынужденного движения. Сложная проблема кризиса кипения в каналах излагается прежде всего как качественная характеристика закономерностей возникновения пленочного кипения при различных значениях [c.8]

Рассмотрены методы расчета параметров систем охлаждения перфорированных лопаток газовых турбин с воздушным 1 онвективно-пленочным охлаждением (определение эффективности газовой завесы на перфорированной поверхности, теплопроводности стенки и оптимальности системы вдува). Дан эксергетический метод выбора параметров системы подвода охладителя к лопаткам в системе двигателя. [c.428]

По существу, оба рассмотренных подхода к объяснению механизма перехода от пузырькового кипения к пленочному не противоречат друг другу в обоих случаях кризис теплообмена наступает вследствие прекращения доступа жидкости из основного объема к теплоотдающей поверхности. С.тедует, однако, отметить, что пока только гидродинамическая теория кризиса теплообмена при кипении дала возможность получить- теоретическим путем выражение для расчета плотности критического теплового потока <7крь [c.270]

Рис. 12-8. График для расчета среднего коэффициента теплоотдачи при пленочной конденсации неподвижного пара на вертикальной поверхности, а —ккал/(м= ч К). А — м — С 1 1скал/(и ч Вт/(м -К).

Брианом совместно с С. В. Бодманом и П. К- Рейдом [3.10—3.13]. За основу взята двухслойная пленочная модель, согласно которой в области турбулентного ядра градиентами температур и концентраций пренебрегают, а перенос энергии и массы происходит только в пределах условной толщины пограничного слоя. При условиях Le=l, Тс—(последнее позволяет произвести линеаризацию зависимости скорости химической реакции и диффузии от параметров потока) получена аналитическая зависимость для расчета теплообмена [c.54]

Для условий конденсации на мелкоребрнстых трубах, когда большое влияние на формирование пленки конденсата оказывают силы поверхностного натяжения, вполне оправдан иной подход к решению задачи пленочной конденсации на оребренных поверхностях. Н. В. Зозуля, В. П. Боровков, В. А. Карху [7.14—7.17] разработали аналитический метод расчета, в котором учитывалось влияние сил поверхностного натяжения. Аналитически и экспериментально показано, что при определенной геометрии ребра возможно повышение к за счет снижения толщины пленки конденсата на верхней части ребер под действием сил поверхностного натяжения. Для мелкоребристых труб с коэффициентом оребрения порядка 1,3—1,4 средний коэффициент теплоотдачи, отнесенный ко всей поверхности сребренной трубы, может увеличиться в 1,7 [7.18], в 1,7—2 раза [c.180]

Обобщение экспериментальных данных. Анализ работ [3.38—3.47], посвященных экспериментальному исследованию теплоотдачи при течении турбулентных химически реагирующих потоков в трубе, показывает, что в настоящее время существует большое количество критериальных зависимостей для расчета чиела Нуссельта, полученных путем простого анализа, влияющих на теплоотдачу, безразмерных комплексов (3.94) или построенных с привлечением теории пленочной модели. Однако все предложенные критериальные зависимости обобщают экспериментальные данные только в своей области парамет- [c.105]

Результаты оценки коэффициента теилоотдачи при пленочной конденсации ртути по данным работы [162] приведены на рис. 9.10 здесь сравниваются значения опытных коэффициентов теплоотдачи (пунктирные линии) е расчетом по формуле Нуссельта (сплошная кривая) при введении поправки на влияние конвективного переноса тепла, сил инерции и торможения пленки паром [171]. Опытные данные расположены ниже расчетной кривой. [c.233]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...